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福建电网在线稳定控制系统中华东电网的实时动态等值研究

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    [LV.4]偶尔看看III

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    发表于 2017-3-23 07:58:28 | 显示全部楼层 |阅读模式
    论文文献
    标题: 福建电网在线稳定控制系统中华东电网的实时动态等值研究
    作者: 赵勇
    所属专业方向: 动态等值
    摘要: 福建电网的在线稳定控制系统进行稳定计算时需要华
    东电网的实时动态等值模型。文章首先确定了华东电网等值
    系统的网络结构,保留了关键的线路和节点,将同调机群等
    值为相应机组。通过研究等值系统参数和实际系统变量之间
    的变化规律,提出了在实际运行中根据采集到的信息对等值
    系统参数进行实时修正的方法。计算结果表明,采用文中方
    法得到的等值系统能比较准确地模拟实际系统并反映电网
    运行方式的变化,从而更有效地利用联络线的输电能力
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       0 T7 a5 g2 v; _- e: C* G+ X
    2 R, L1 s+ _9 K. |: I! d
      21
    - I( H6 N$ T  S; T5 p# C6 k$ k在校验方式下,福建电网送华东 + d" m: d9 |* D9 `/ Z0 q4 p, t; R
    1150MW8 p0 O! ?- J$ e* K; x1 k
    ,福5 A: V, _& _, O0 k# W) }
      l- H+ {" k4 k7 J
    1
    & _$ h5 P7 p. x回线故障,: E: m5 R: V2 ]3 W' d' }* a- m. R
    5 4 s& @3 q- C) l0 u+ O
    个工频周期后切除该故障线路,
    8 Q" }  }# _" I1 N$ U8 Z13 ! U2 X6 ^1 P! H0 s4 N, H
    个工频周期后切除水口
    6 O" t1 U+ ~5 z+ }1 j2 J* T1
    : ]+ q, m6 d1 C8 Q. [( G台机。福双第二回线的
    4 q1 D. U6 P4 j/ E- j" C) x* S; f功率以及福州北 + ^' q# g; h* h: r/ M! R! [
    500k V ( P. s8 E5 B- d
    母线电压如图
    , v  V& C/ K0 d1 R3 % v) G: f2 r" d% V7 O$ s
    所示。: B- a- g; k. T6 [8 r* Q4 h) t
    : J) Z# |+ @% d9 Q% V4 t& v

    + q) p1 U* p1 `& P' M0  50  100  150  200  250  
    & q' {! ?; w, ?3 J( s$ h300
    / N. J- m. S$ j4 k8 D# E; D−5$ N4 ]- @6 U2 G6 d5 |$ l% h& _4 T6 g. r
    00
    , j; {. Z$ ~) U1 C$ h1 r3 T0 - p3 U  R6 d# [' L1 P
    500
    . O( d; I+ X7 W; s" O$ s1000 ! x0 e$ b( u, y! W5 {# l9 l+ _
    1500 1 E: H% }0 H; ~6 w
    2000
    4 J7 i% z" W8 A1 b3 y3 i/ k联络线功率/MW  
    2 C* z! v' \% B! N$ ?7 \# |; X5 F- {t/
    . L! |$ z5 N; N$ h# B2 p) B( ~工频周期
    ) X% U% C: v$ R5 V$ B5 L8 t0 z . P* z; {5 {7 Y5 _: @( q
    实际系统
    " `* M3 L, l4 [# w% B% z
    # W. D! \/ M6 `, x" X/ O等值系统
    1 j$ D0 N: i% O! L
    - b2 z0 O! Q' _0  50  100  150  
    ; E1 E' e7 |' s; k3 Q200  
    0 A( f  b0 C2 d" D6 c5 S( q250  
    : s! k1 L+ t/ b) p1 u3 _5 J5 n300
      E; `5 U: s( R6 s$ C0 K+ C3 W& X0.0
    : C6 h; \2 E5 A" W0.2
    & D4 K0 c8 p1 m, i) K, t; o. J0.4 4 e6 ?1 ~& M+ n" o9 {
    0.6 2 W0 Y( Q; n4 J2 w/ g
    0.8 ) ^. R' F% F; t8 e$ O& J
    1.0 " f: p; t/ v; n2 [3 c3 S
    电压/pu - M' s9 m6 U, q# O5 q* g/ f
    t/
    + a5 Q% q* O: D/ ~6 C工频周期
    9 V/ h5 l: z& M( V& T3 _1 ^ - x6 [8 Q5 M+ H1 Y; t

    3 S: C) w7 D; r$ U) L等值系统  r7 O* H9 Z4 P9 k2 X/ v$ q

    + @3 n: z! P/ u; P实际系统 ' ^1 e; T( m" p$ c0 {8 H. c0 ]- Q
    (a)  联络线功率 " ~; _" ]1 ~+ A7 Q. t) z
    (b)  福
    + _, H* ^' t! v; o2 G6 h0 V州北 500k V
    3 o' k; g+ c4 c5 {# l) ]" L6 |( k母线电压
    9 C  h/ P& b" z9 I3 a# M
    0 D# |1 N- u' r! p; M  X
    / W, k. r2 E$ N" f
    ( x' |  F7 P" @3   
    , h0 R7 F' S* a  {+ F2 g% w 4 J; a# m5 T8 p  M: W: C6 C
    校验方式下故障后的联络线功率
    6 H2 Y5 v) ?- B8 \2 I9 x
    . F& \. [2 B* E$ i$ p及福州北
    $ n# i: T* Z0 v. t1 ~500k V
    ' ?; ^' a# @; Z; u. c母线电压
    & {. H6 k* k4 ?2 B1 N
    $ `4 L  V5 \8 G  [# U) I5 RFig.3   Post-fault transmission power on tie-line and
    5 E; m: n; x7 ]# m; C0 [9 Cvoltage at Fuzhou 500k V bus under the test operation mode  
    2 O1 s& n) H! N% c
    5 g+ x6 t7 X1 W* U9 W6 z$ d9 O由以上图表可见,将几种典型运行方式下的等
      i/ \' {# Y3 s+ G6 u" n1 _9 O% G值系统参数和实际系统变量之间的变化规律应用
    - |0 \. ^  M( Q" r' ^于其它校验方式后,同样可以得到令人满意的效" U/ S4 f  T9 z( x1 k
    果,这说明了所提方法的有效性。
    / H/ m7 R9 H" _1 }& S& | : Q8 \* f( B7 h) s. Z2 a
    5   3 E/ Z. k) u" S( ?) W
    实时等值的效益分析
    + G6 T1 d3 N7 s" o% }+ S3 s
    " s( i  L8 x: m* e% n, z在福建电网的日常计算中,通常采用华东电网
    : p8 Y' t1 y) Y$ {' Q9 x的一种典型运行方式进行分析,在线稳定控制系统
    * }- _' ~- t. H3 A; L& G0 e( j, N处理华东电网的通常做法是采用一种典型运行方
    & O' k+ d: V0 j5 o5 _4 R  k* i式下的等值结果,而不考虑华东电网运行方式的变5 |; x. v; S; _" T2 D3 ~$ H
    化。为了估计实时等值方法的有效性,在福建电网( L, |5 O( q1 ?
    采用同一种运行方式下的系统数据、而华东电网采7 u# B, Z$ F8 q$ v: H& K' j
    用不同典型方式下的等值系统数据的情况下,本文
    + K* V) t6 {6 c% J: x: S4 O; j: @( ]对福双线的稳定极限进行了研究,结果如表 - j0 J* M( L9 J! f: {
    4 ' T) c8 s9 D. r8 m- ~  p- ?0 W
    所示。
    , J9 I7 y8 g/ V' `9 l ; v. }% W) u+ g4 f2 j3 h

    ( T! q4 ?% s% C" Q6 ^. _4   4 y  Q: u! B# P* ~  a0 ?7 @, K3 b

    7 b- K4 u, }% G- ?! v华东电网运行方式变化时福双线的稳定极限1 P5 z9 ]/ }' S; S$ B
    + f! Q2 d$ R! x' J) ^5 F% e/ X- r
    Tab.4   Stability limits of Fujian-Shuanglong transmission & ~5 Z# `( r# t4 h
    line under different operation modes  
    6 V' @* a4 r% j' m3 Q* B5 hfor East China power grid
    . ^2 M. V1 v8 @  C0 g福建电网 福双线稳定极限/MW ( E: ~& f( p! V! r
    运行方式 7 Q0 X: }7 E9 e/ [8 d6 `3 Z
    华东电网
    # |+ ~$ @* Z, ]运行方式  福双线首端故障不切机后泉线首端故障不切机 1 E+ B* q7 P7 {9 m: d6 W
    夏季低谷  1245  1260 * W$ J& a# }7 `! @0 m
    夏季腰荷 夏季腰荷  1280  1310
    - q- i8 G( n+ u夏季高峰  1300  1340
    9 J  S) p( i- W. W( B' V由表
    * u# a( x( `7 }. h4 % l; ^5 P" O. E( q% G) R
    可见,福建电网采用相同运行方式下的7 v$ u5 q: j* b
    系统数据,而华东电网分别采用夏季低谷、腰荷和
    2 h" g) V- U3 |- O3 p) U. X高峰运行方式下的等值数据时,福双线的稳定极限" z. N7 l, b7 g0 {$ t# ?" e
    会有 : g0 D/ ?$ F% r1 _2 \0 o  A3 {
    50~80MW $ _0 L% w' G. O" b+ P7 b& |
    的波动;如果在线稳定控制系统对( q2 r& t$ p! V* Y6 W) h6 ^9 N
    华东电网仅采用一种固定运行方式下的等值数据,3 @* v0 q1 P/ R6 x5 y& L: |
    则在多数运行方式下得到的是较保守的计算结果,
    6 {) o- G6 N2 k8 E限制了福双线的输电能力。而采用本文的实时等值4 {- P9 w* @$ v0 v. l4 b
    方法则能够模拟电网运行方式的变化,从而更有效. b& N- \6 y" K
    地利用福双线的输电能力。
    $ m9 N! ]4 D, ], U" U! D( I
    / I6 [2 ?: I$ X; t$ f( m4 [6   
    & {- i$ x4 z$ c% r使等值系统略偏保守的措施
    ! f3 R, G% m1 i5 ^: w, J7 [
    ! G: J$ v8 p0 J2 \0 v* K考虑到实际系统的运行方式千变万化,在某些
    " G1 ~+ N$ z) }& x) s% t1 V  ?运行方式下系统的稳定水平可能降低,因此为了保+ c/ ]/ o8 q6 p( j; G0 `
    证系统的安全稳定运行,等值系统的计算结果应比8 d( \1 ~% Z. ]7 j9 n
    实际系统略偏保守以应对各种可能的不利情况。
    # i4 W' E. q3 e2 S# Q, I1 [ 7 y7 G" b' o) B" \
    本文通过研究等值系统参数对稳定极限的影
    8 g; X' U! X# I: V3 B响发现,欲使计算结果偏于保守可以采取如下措
    4 U* s: N" G! j! T( K. k施:①增大等值机的转动惯量;②减小等值机的同0 ?- ^7 k. i& p) J3 m9 z' ?
    步电抗和暂态电抗;③增大线路的电阻和电抗;④
    , A. e$ }/ u. g* M, b减小节点处的电导参数。例如,对于冬季高峰方式
    9 ~# S$ B( P" k$ a; ?拟合后的等值系统,两台等值发电机的转动惯量同+ ]$ v* z5 }. o7 P4 O/ x
    时按比例相对于原始数值变化时,联络线稳定极限
    3 w6 i8 B+ j9 f# C的变化趋势如表 * g- O; m7 h2 F) X$ h/ H+ p
    5
    3 v. \# D1 g; [5 J9 g% f所示。限于篇幅,其它因素对系
    5 N8 N+ Y& {% c: w$ P& n5 c, Z) O& \统稳定水平的影响不再详细列出。
    : x* ?& P1 t2 P4 ^  \5 G
    0 }) O- }4 ]2 r) v
    . _3 w8 \' I) Z6 N5 + N  ^4 X- s5 e, `6 y( M" Y* H
      ; J1 q1 x- j- v
    等值机转动惯量对联络线稳定极限的影响6 a& ~4 a  O3 e3 \, a, c+ @

    + }6 x; t3 f% ?7 t' dTab. 5   Influence of moments of inertia of equivalent
    : t8 `- _' O( M# @# S2 |4 Agenerators on tie-lines’ stability limits
    ; z1 f3 Q: p0 G$ Q& W ' P; y' z! n1 g! O2 L; t
    转动惯量相对于原始联络线稳定极限/MW 9 ?: O8 O2 P" {; Q7 |# W. r) R% d# K! j
    数值变化的比例系数 福双线首端故障不切机 后泉线首端故障不切机 % e; V8 F/ }0 N* o
    0.8  1175  1280
    4 I2 h3 D, _& ]2 j6 ?5 H0.9  1150  1245
    2 h8 O4 i, P3 Y9 B. L6 D9 j1.0  1130  1210
    , v/ O( M' B! T3 F5 _6 d8 L1.1  1115  1185 & Q4 p4 b; N" P- r8 A9 X* _
    1.2  1100  1160
    3 R. B$ o' W( u0 ?' z2 ^* L& L* I1.3  1090  1140
    0 g4 e& u! Z4 k% ^: J( o- D3 P; e% z2 a1.5  1070  1110
    * D1 L2 z1 b" N5 f/ B, P: y2.0  1035  1055 0 i; K) \6 D3 Q% n  I
    ∞  910  830 $ w" w3 l/ p6 Q2 e3 }
    7   
    + M* h4 C3 v+ B结论% p6 F, q+ j+ k: T2 I3 R' G( Y4 R
    4 L% ^! M9 m) F3 Z2 @; ?1 [
    本文提出了福建电网在线稳定控制系统对华
    1 h8 k# ]% X4 \2 ]  j东电网的实时动态等值方法。计算结果表明,采用
    0 k; B, E( N3 {* f3 \8 v$ a该方法得到的等值系统可以比较准确地模拟实际2 Q5 n& ~4 A* q5 d; p2 Z* I
    系统,而且等值系统采用实时调整的参数与采用固
    * x+ Y0 \* s$ x2 J" v( j, R定不变的参数相比,可以更准确地反映电网运行方
    # ]0 P- B- H$ A式的变化,从而更有效地利用联络线的输电能力。 chnology  Vol.29 No.4 ) V" @; w2 d- W
    量的复杂函数。
    . q3 R/ }! e0 ?6 m' R5 P
    # r/ F5 U( L+ @* q) s8 Z研究华东电网在几种典型运行方式下的等值: f# _/ W2 t; a5 U: R
    结果发现,在不同运行方式下等值系统线路参数的+ H6 d, I5 l& S, x* ]
    变化很小,其中,$ p: h8 b; e  l+ n. X3 g4 O* m
    2 5 |5 W% s- P! g. R/ R) l3 s
    号等值机和双龙间线路的参数$ u/ G7 G: A5 y% i  N9 d4 ]- ^/ G
    如表
    5 n# t) S  q/ H; _, I! T2  5 H5 O) ~$ v- M  g
    所示。
    7 _3 |2 D' n# T  ?: X6 D, N( Q ( k2 p5 \4 c; m" ?
    : }+ }6 @% D& a8 M% R6 W3 r: g! [
    2
    8 G& \% w# F) n' m  不同运行方式下 2 1 s5 S( ^- @/ @6 ~7 L
    号等值机和双龙间等值线路的参数
    8 s# Y4 x3 w( I# }: q0 c6 {Tab.2   Parameters of the equivalent transmission line from ( K2 F9 v8 N, {4 X
    the 2
    1 e8 O9 ]! Z! x+ Bnd5 i- ]6 T/ R6 N# e# L
    equivalent generator to Shuanglong substation  
    ; c3 i1 T( Y6 `1 x. ^! `under different operation modes
    ; k% x& U% a  H4 C; g; Q. z运行方式  电阻 R/pu  
    4 D" X% _% H! t: w( z/ A电抗 X/pu
    3 B# N5 t8 W! J: d' _0 h9 L冬季低谷  −/ B" F0 G. C- A$ s4 ]+ I" F
    0.00049  0.02853
      D! D4 ], |0 I5 w+ E1 l' X夏季低谷  −
    . M! ]7 V. Z* q. g% \0.00119  0.02970 1 n+ q$ ]  L3 X: C  O3 m
    夏季腰荷   0.00032  0.02870
    4 z( i& J/ K2 _$ X6 j7 b% H, X" q夏季高峰   0.00062  0.02838 1 {, m: j' q. t, S% @% U) h( @
    冬季高峰  −
    ; S7 M) ^% `, N" R0.00201  0.02951
    7 U! r) s, A5 N3 q/ f+ p研究表明,等值系统中的线路参数越大,稳定5 f; g. g% z) \  ]& P/ w- C
    计算的结果越严重,因此本文取一组固定且偏大的7 M) F" `5 b7 ]
    参数作为等值系统的线路参数。0 O- ~  M1 h2 y3 j! E$ J0 d
      R+ A, S5 V* H* Q
    3.4   
    ! \* u/ W) F+ |4 {0 `! g. V节点负荷和并联导纳. [0 p: s+ h+ Q+ O2 s
    : t& P9 q: ]+ j! A( U, N
    由化简负荷母线的
    - x; G. a: {3 cCSR : e- ]" K' m8 [& d
    方法的原理可知& }8 [% [  v# H5 Y( X
    [4,5]9 a  l9 e4 j1 `; M& ]5 g# P4 X
    ( w3 t  N7 a! [1 B7 g& U3 u
    等值系统中各节点的负荷和并联导纳是实际系统
    : }" q4 E" o* G2 b中各节点负荷和导纳以及节点电压的复杂函数。
    / ~5 ]; v1 n  { + X7 L+ {& v/ p) f  o: v/ I5 M

    / K) A9 {0 B6 B8 B1
    ) ^. G5 U' ?: i  m* o( M; I/ u号等值机为例,其节点负荷和并联导纳与
    9 ^' A+ D7 v- F原始系统总的有功和无功负荷的关系如图
    3 L9 {8 g- {* d9 j/ \/ |- Y2
    ) p8 X: y, d0 P) J5 M3 H所示。
      @3 w7 L& H  ~/ C+ T7 T其中,
    ( g2 t) t- `  O2 X& ?5 GP
    ) \# J. J! y% M( {- y8 t- K5 ~7 }% a. b! o- o; z) o9 V
    Q 7 O, M! b! R/ D% |
    表示节点处具有恒功率性质的有功和
    5 ]2 N% M! p/ L" U- W9 \* i无功负荷;
    $ m. }: k8 i  q9 \# _G
    6 x: d; U" r$ ~( q
    " P+ ?% B, v" b* }B # a5 ~4 ~: t' M
    表示节点的并联导纳支路在基准
    2 [3 b! S- D9 [5 o电压下吸收的有功功率和发出的无功功率
    5 ~4 j1 g/ P, ^4 q4 V8 W[14]
    8 w1 e6 x' _4 |6 H8 e' a% ^# k* N  g  v. Z
    P! ?4 s' w  ^( m" r6 R
    LOAD$ T$ Z! D! ^7 d4 a5 }
    8 x- D/ ?  D  n0 K/ y+ V
    Q
    4 v" z. X6 A2 X: |2 U3 lLOAD3 ?0 b9 k$ Q& m" ?3 x% @5 e* w( V
    表示系统中总的有功和无功负荷。; R4 K) g# A' R" ~) L
    ) r& N6 L! w& e7 i" a6 V

      S/ z6 Y6 y9 j" S  s1 O1 h" ^44000  48000  52000  5
    0 g% M, Z; Y2 s6000
    & x+ a% j, B2 a- e4000 8 @: n2 _/ i# q2 Z8 e; _2 Z
    6000
    7 V/ d# n1 j9 ]6 _5 T1 c: u9 g8000
    ! P0 K) i. `& E( P# Y2 t8 c10000
    0 ^3 t. ?9 u% y+ H12000
    3 x$ |  P4 R; H  ~, M1 F14000
    / f$ ~: o  @: [" ~# Z" K4 O16000 + l: G2 K2 k. d) I) R
    18000
    ' I, B8 u+ T2 l& V4 p20000 3 j1 M" U/ Q# z+ d
    MW/Mvar
    8 Y! s1 K* b- b0 RP + e* E' T% V% U$ t4 B
    14500  15500  16500  17500  Q
    ( u4 R: A/ H  T# bLOAD! e3 Z: A# N% J, L
    /Mvar
    / a' h$ i; I5 x! U4000 0 j% `/ S, R# a! Y# x: x+ l6 `
    6000 3 t. C9 b' q- c# n* A
    8000 & ^" O1 T5 {4 \0 a/ d, r" y
    10000 ; {- u; r! V: H- b; I3 Q# v
    12000 ) j. j( [" |  |, o
    14000
    , n* `" L4 X4 |4 t16000 / q  Z4 g7 C; a1 [
    18000 3 r+ c% D1 `) M* X
    20000 6 b8 a* V) g7 u0 B5 q0 C" s
    P 6 u! Z( J! {4 T0 \3 w! l- \% _
    Q / G( _! K5 @& s
    G
    3 e  x, s3 J& DB ! [! @% O+ D/ F3 U1 @2 h
    Q
    & T3 t8 d( j% nG ; Q- `, B. ~5 H8 q; K5 u/ k' p% j
    B
    1 t$ a+ }$ m# X- e" fMW/Mvar 7 V/ B% C9 X6 B& z5 q$ j
    P
    ; c0 c7 S* O, I2 rLOAD/ q) T, |5 J0 T$ w7 y; k: ?" j1 c
    /MW
    ; ~& a; @6 F3 h) ~; z 1 b* `& H& m7 k& R0 ~

    9 l5 d, _! C, c2  
    7 B3 N; L) n  j/ l- Y/ `$ n1 w9 ?  
    6 J! n- H: M4 _6 e* W  t1 % M6 z% k7 E8 L; l- a2 v4 A: m
    号等值机的负荷、并联导纳吸收和
    ( |; W/ P# @1 f/ q" ?8 F发出的功率与系统总负荷之间的关系
    ' O" v/ v7 Q9 U' k5 S$ kFig.2   Relationship among the load of the 1/ r+ c, ?- G4 w  N- g# T
    st" ~6 E# ~" X1 l4 D* R. K% h
    equivalent
    ( U* `9 z1 E1 b7 n/ b. d: Cgenerator and absorbed active power and output  + U+ x5 t: g7 z3 U! ~1 `
    reactive power by shunt admittance and  
    0 x  a' `" O, n/ }: |; S3 y& Jtotal load of East China power grid
    0 c, ]7 M# ^$ S$ X
    8 H. w# w% s6 U! F" O+ a由图
    5 c5 W. X; c. j* Y, L/ B9 W2
    # Q% A2 h1 K( s2 ?/ c5 P& h可见,节点负荷、并联导纳吸收的有功
    + K) f' m5 u, e' ~- S+ i; z和发出的无功与系统总的有功和无功负荷之间存8 `+ \6 v, R4 S4 Z, S, O) W
    在近似线性的关系,因此假定各节点的 # H% C$ F9 O+ s% A
    P
    ' _: k  o  r4 X5 N0 E" O# s* k# x3 E0 K5 J* J" @1 {0 h
    Q
    ( B6 ~- o5 T( f2 D, c9 Y) p  t% k
      s0 d4 p/ {0 c# \  Z* {  aG# L9 N; I* b5 l$ u' v+ A+ A' @- ^
    , z4 E7 r- U4 x
    B
    % m2 `7 V6 L- i) P" X
    , [, ~6 X, d0 @1 l6 }( q8 nP
    , R) ?% A) D, O$ s+ N* K# A8 VLOAD
    : m& A- F# V6 ^6 I2 V; F( s# G4 w& D* D. q. z
    Q
    % L9 K0 I/ Y" ~9 x: }" H/ a' YLOAD3 _+ f, \- t# ?3 V9 c& w! u
    之间存在下述线性关系:8 e7 _% S3 s" L7 c% q

    & D$ g3 u. ]6 P2 l; S, x: pP=C; L, T; ^# Z/ E5 P, J! i
    0p
    # D# O" a! y* x5 g. W5 j" ^5 Y+C
      f# b4 e  e9 K* @% ?1p, Y; x' a8 A" S9 k
    ×P8 o9 `, l. s+ C  L5 J) t0 z( Z
    LOAD& B5 H# Z. u2 e( _
    +C
    0 k+ c5 V  q' k- [2p
    ' U- `7 I; q, E) C' u×Q% i( }# p; A. b- R' u, u
    LOAD
    + H3 D, n: r$ Y" [" S4 T7 Q( i7 R
    . {7 e+ J* B1 ]Q=C
    2 b4 c; d1 |7 S; `; {  O0q
    / M) e6 Y. K2 Q$ J% B! C5 t+C% o! ^: _/ E# c/ B& b
    1q
    1 z# v" E3 i9 Y: @9 z- o×P& p" x2 E$ G! i
    LOAD' A0 W! q2 C2 R  y- c0 A! S6 ^5 F3 x
    +C
    8 T+ K7 ~' P) Y+ b9 _& I& j8 a- w2q8 X& w" ?0 U7 r0 s
    ×Q- u1 z. b- t; q& q
    LOAD' D/ _2 Y+ e" `' h
    ) e; u6 f: R2 k: ?
    G=C& B, D( z/ G2 V, N& f( B
    0g7 |/ @& Q+ q1 X  W# \; j
    +C
    ) U( B; h& F: J; P1g
    5 ]9 s& o% v& u- J, C×P
    ( Q: b1 n. }) S; FLOAD6 A6 q6 a9 ?% ]
    +C
    1 V  V3 E( n" W/ d6 E2g3 q8 z' B# ^5 o. }- }, |- ~+ j
    ×Q! g  m! T& ~. i, y$ [
    LOAD# D, a. X+ V+ u  n4 ^
    5 d) T% L: E- E8 }
    B=C
    4 i+ h$ g/ ?2 X7 |( x0b
    3 |  s- n# \4 {4 o; F, `! H+C
    1 I! r5 S! g7 I# g2 {+ Z  V1b
    * S0 t! U/ o# @×P
    # Z' i& _/ s# LLOAD. p9 y; i$ h: I. B4 Y! @1 L4 A) e5 H
    +C
    : z, v" ?. O& b6 u2b
    5 k. K% A) S6 a, f. s% x& P×Q. |7 Y5 f# W8 k" B! p+ w
    LOAD) X' k! ~8 W& ]& P
    5 H/ t. M% C' e( W% @
    其中,
    & x1 g( b+ J+ ]- J+ ^5 MC8 F5 y0 c* Q% F8 I* Q/ u7 }/ J
    0p
    2 ~8 F& P3 l' n! ?2 L+ h& h: b9 Z: P$ p( j
    C
    7 f: \3 H# I; E5 _6 ?1p
    : P5 {( \4 [% a# O, ?) M) ?9 w4 s; D! o. @( a  H% ?
    C
    # U" K: ]9 U* h% _" Y2 c9 P7 x2p
    . e. K2 {" t- J/ n0 q
    # O1 f% d5 c0 O3 `& {' JC0 h. @- k- a9 w  r
    0q
    & n9 U) }3 N7 _- e- b8 s2 E4 Z4 N
    C$ z3 f6 q3 c% e/ K# X9 X
    1q" e1 W3 j/ s8 B* E% B: b) @

    # F/ g7 l% N! u0 I0 BC
    9 s9 D3 Z+ j9 `. b2q( x& z9 @! {8 W
    " R. u- j9 q* F; r: B# t) B
    C
    4 U, J% O0 `8 y9 F6 f; \0g! A  G6 H2 t/ z  r; @8 r9 C

    9 `4 b, Z* A) U/ R2 o3 fC0 q) u3 d$ {6 \) S4 }
    1g
    . }) u6 O5 x; I% `" C7 S: b9 l4 h2 v1 }
    C  U1 D% |" y) s$ E5 A- _$ b9 \* |
    2g5 I+ q( ^+ E! H0 s. U  y, l
    ; d6 e( l' p) r6 f) C2 G
    C
    + M( l8 z) |5 s) P& h0 R3 m0b  ^- N+ R% R% ?$ X7 n7 C! @' n

    - {3 W+ F; m6 q- y& f  K6 `C
    3 f/ q1 X8 x3 Z' t! d1b) x2 b* _  s* `7 z& B+ s4 x
      Y& U- q. _! a9 d  W) D9 G6 G, @
    C
    9 Z# @* |- }/ w: ^6 ?+ w! {! [2b6 b9 {5 t" t# A
    为比例系数,它们确定了/ O" D* ~. u8 |; p) E7 Q
    节点负荷、并联导纳吸收的有功和发出的无功与系
    7 @- C7 q) Q' _* d- Q* l8 @统总负荷之间的关系。
    ; Q- Q7 Z  {* O
    - u. E; G( c5 h+ v8 a6 L1 Z根据典型运行方式下的负荷数据和等值系统
    6 n( X- o& L0 M4 a参数,可以运用最小二乘法通过拟合各节点分别得
    7 u% C/ Y. `( ]' U; X/ H到上述比例系数,实际运行中根据采集到的系统总
    8 l& e6 N: V. `有功和无功负荷便可实时估计出各节点负荷以及
    / s+ Q9 a1 L+ W5 X1 U0 [导纳吸收的有功和发出的无功。) ~6 _5 E5 m* E2 C) Z' Q

    & ~% s# @4 e: n8 t7 t/ W' Y* M3.5   
    # h1 X! Z% [9 G等值系统需要的实时信息及潮流和稳定计算& b$ M( h/ X* B5 V- x9 P
    4 G# @9 Y7 N; P# K( H
    当等值系统采用如图
    9 F9 n9 K- z. n) G+ T1 & I; r# p( n5 [9 q! _
    所示的网络结构,并按
    - C: I4 u- ^# O1 o8 Y# b" `4 n3.1~3.4 7 z" Y' P# s& U4 k5 ]4 E) G
    节中的方法实时确定其参数时,需要采集的
    3 l/ T" c' h- U1 N实时信息包括:双龙、凤仪和瓯海
    3 Z3 L+ J( A  L' C, E$ }1 S2 |, `( c500k V' l: ]9 s& m) ~0 `0 h" b3 f+ {
    母线的电压;' s9 b% P% M% s7 v+ C. B
    线路福州-双龙的状态和潮流;线路双龙-凤仪和双5 Q+ b1 Z3 a0 n1 B' X' k
    龙-瓯海的状态;浙江省内发电机组的有功和无功出
    " R3 _" l" ^+ Z力之和,省内有功和无功负荷之和;上海、江苏、安1 W; W  k7 g+ @: r; K. z! W) k
    徽和阳城的机组有功和无功出力之和以及这些区域! t6 F: h# ?8 n9 ~; t
    内有功和无功负荷之和。在已知福双线潮流的情况( o0 w3 F' i  e/ O( |
    下,以双龙、凤仪和瓯海作为 . V4 O! S5 t7 H5 ~3 l
    PV ( ?& B. S8 L2 g
    节点,
    9 y6 K: ^/ {$ O* D2 S% U" `1 ) T4 P+ x9 G) k# l: T0 \! T
    号等值机% J8 j/ c$ y+ g8 [8 Y- h+ [+ n
    作为 7 K" k# q6 h! Q! P

    . ?& z5 @% W4 n! w节点(指定电压为) ~& H5 U% I7 ?. z$ f4 \9 b
    1$ }1 f/ n$ m6 Y& u( M

    % b# }7 T' t9 x0' f; X+ a; i' X# s' r/ n" U
    °
    % f% r+ l& |7 c( |- ~3 spu
    3 G+ ^0 P1 s/ D7 l& J),
    # w+ m7 A8 n7 e4 D  H! T  [2
    7 x4 a" u4 r; G; b: H6 P号等值机作为* W6 y' {! F# {2 B* U0 X
    PQ
    ) l" D0 P1 T8 @# i/ }: B- D# y节点,可以对等值系统进行潮流计算,并以计算' \; z& Q2 ~9 ?% ^5 \
    结果为基础进行稳定计算。+ y* q/ I! D8 y# L3 m* ?4 @' h3 K

    : J/ Z- f2 K. H1 Q3 F% ^( ], `4   # r! m# g2 B. B/ d" S
    结果检验与分析
    ( M! [; m8 H" f" G+ H7 |( A
    . M+ N+ M* ], t1 v3 f运用本文提出的方法,通过估计分别得到了华7 |& A( @1 P" R5 Z- l4 ~( M
    东电网在典型运行方式和另一种校验方式下的等
    7 y5 {9 G& k; ]9 p) y/ g- }) f值系统参数,并与实际系统进行了比较。为了节省
    . D# C  t" ?9 B. i+ C) A: e篇幅,表
    & B7 n9 g! _. r2 w/ V3
    * x- X4 b1 I; x2 ?& d; m" p% V  q# T仅列出了校验方式下的比较结果。
    8 w. `3 q5 c" F & d: i% S7 @, ]' j6 ?1 x0 U

    2 S* [! _3 Y) I, M) v( k3 5 C2 Y4 \3 ?2 ?1 s8 m! U
      校验方式下等值前后联络线稳定极限的比较 ; G2 G  y8 P0 y' s4 z+ f( x0 R
    Tab.3  Comparison of pre-equivalence and post-equivalence ) a& x# i4 E  t- B& l
    tie-lines’ stability limits under the test operation mode
    ; u: [. x) u% e7 {" e福双线首端故障不切机时. s" i$ g; B  u& @  W
    联络线的稳定极限/MW ' D8 Z$ r5 F3 v) E2 N" J
    后泉线首端故障不切机时
    : p; ?6 r/ y& I, A5 b3 D- N联络线的稳定极限/MW
    + L* X" K) i% k& A( _8 I$ V线路运行/
    1 c; j: C) [4 a' R& k9 [检修方式
    % f# ?8 K: _" Z5 Y! I+ O! K: B实际系统  等值系统  实际系统  等值系统 2 E# i7 M! U+ s5 `, w
    正常方式  1120  1105  1000  970 0 m6 `( J- A+ U. K+ P7 _
    双龙-凤仪  1090  1080  920  910 6 y# n2 Y8 ^! Q
    双龙-瓯海  1095  1075  945  910
      S8 Y% C! X' [9 ?" Q; J& P兰亭-凤仪  1110  1105  980  970
    2 W* [$ k4 M& f凤仪-瓶窑  1110  —  990  —
    9 S! ~( U: E  f7 _+ Y0 l瓯海-天一  1115  —  990  — * b% F& r! V+ v! T2 ^2 |. N
    注:表中“—”表示按正常方式处理。' `* J( F6 b9 Z2 l
        术  19
    4 z* D; {5 }1 G3 _. y) `调机组,并考虑到可能获得的实时信息情况,首先* b! E; m& ?. Z$ Q9 E- d
    确定了一种适用于华东电网多种运行方式的等值网. o1 f- ~6 w  e
    络结构。基于同调等值法的基本原理) d  \; ]+ x& n2 J+ a$ p/ m9 t
    [4,5]8 D, J8 a: k7 P, t9 k1 ^
    ,通过研究/ q9 b! g+ v0 B- x- p% J! V7 Q0 E
    几种典型运行方式下等值系统参数与实际系统的总
    ! s* k" J% D5 M9 g- C+ |6 C负荷和发电量之间的关系,提出了用简单的数学关5 K3 h( c$ ~2 G
    系来近似表示等值系统参数和实际系统变量之间的; k. E7 h; s! }2 Z
    变化关系,在实际运行中根据采集到的信息对等值
    5 Z- Y( a- C0 A' y/ b) g) m7 f系统参数进行实时修正。计算结果表明,采用本文
    ) P6 h; ?. R! y6 ~, J. B! {: r方法得到的等值系统能够比较准确地模拟实际系
    % n. P( p* K  f* s- H统,而且等值系统采用实时调整的参数与采用固定
    & S4 Q9 m% X, A. a不变的参数相比,可以更准确地反映电网运行方式
    : s# J( n: [( s5 c2 s2 Y4 {+ @的变化,从而更有效地利用联络线的输电能力。  H$ N5 {2 ]* H! y

    ) z+ }& V) ~3 x4 Y. e. {1 M6 s2   & T0 `3 J3 G( w" g/ Q' A. Z
    等值系统网络结构的确定
    * S$ S8 o# P* l7 e+ M0 r
    # g6 T$ U9 t( U3 r; m! V% G; D等值网络结构的确定包括两部分,即划分同调
    - Y: c) q( d6 R) ~+ ~机组和确定要保留的节点和线路。本文遵循以下原2 M1 j" D  j' ]) `
    则确定华东电网等值网络的结构:8 ~) g1 D3 n: _5 H. V+ p/ R+ E0 p
    & Z8 R! d" K8 F6 b5 j% N7 v

    6 B2 V3 }% N- M1
    : }$ ]1 y6 C) \$ o# I  O" J)保留对系统稳定水平影响较大的元件和7 h+ A1 x+ N' D. ]2 r2 f* J
    节点。
    " a4 t" q+ O  Y% l2 t9 {' g - P; l2 i: T( |, {! Z( Y

    0 o5 I4 O6 \& E$ H9 f" j) p0 E2) \# o$ E- E/ E2 e
    )将地理位置接近且在不同运行方式下故0 a! K6 X: e3 s$ U( {' C) l
    障后均基本同调的机组划分在一个同调组。
    2 w$ z; O& o- e" C' W) m$ c , P7 [9 b. R8 s' W
    8 T- U/ J6 X) V* k$ j' B3 c- C
    3
    . B  i; B, x% x' C2 Y: u- c)等值网络应尽量简单,所需要的信息容
    ; }# a, r/ e7 B5 M* j易获取,维护简便。
    % V8 m+ `. |+ W' R4 v9 V8 `. p 4 O1 z. {0 e2 x+ _
    根据同调性分析的结果和可以获得的实时信息1 E- Y3 V6 t# K3 O' o0 \. n
    情况,同时研究发现华东电网中的线路双龙-凤仪和3 K& k& {& O" I
    双龙-瓯海对于福建-华东联网系统的稳定水平影
    . [  M  E( T3 B响较大,而其余元件对联网系统的影响较小, S  g% `% y8 z/ I. ?' R
    [13]
      Q* x. Z) a* T; J9 E4 c,故
    $ a& d- z- F: S$ Y6 D2 d) U0 r/ z将华东电网等值系统的结构确定为:将上海、江苏、3 W: m0 s2 ?* w; @
    安徽、阳城等地的机组等值为一台机(以下称为
    % e6 ?2 N. `! P1 I, H+ O/ i1. B( ]4 g9 e( y- g( `* |: x
    号等值机);将浙江电网机组等值为一台机(以下称
    2 v; S. B+ ]/ [& G% j( `* [1 l) s; G$ y: ~
    2
    / ]# D' v0 e' k* z, \号等值机);保留双龙、凤仪、瓯海的
    / ^7 _$ `9 T1 V& {# x9 `9 R/ N500k V 0 q$ }6 }% L: F9 ~
    7 I" F5 U$ N, w0 W. n
    线;保留双龙-凤仪的 % Z% A' X0 ?1 {% e7 y2 l
    500k V 9 `5 y3 x. S. L# N/ k& Y; P% _
    双回线路以及双龙-
    ! w# N* a8 r  J: k3 I8 l/ G) x瓯海的
    6 J! X5 k) C- g4 u; I% h8 [0 h/ e4 _# Z500k V
    - x/ ?9 q( @' m( q+ c线路。等值网络的结构如图
    ' _, Y" ^+ c7 q1 G1
    $ p, @% ^% M7 u/ _7 D- d所示。
    & V$ V4 }6 J# x ( `% p9 s+ W9 @& k
    ) G7 y& ]) P( O1 O; y3 i
    凤仪
    / G$ ^0 x% Z. v5 n4 U! {' _9 A" v8 n双龙 5 V( c; y  A% C: c1 X/ t
    瓯海, |' p# i8 |: E( w
    福建电网
    ) r5 W$ U. ?8 G2 {1 号等值机 ) {! A/ x' U" F) ~8 x
    2 号等值机 ( i/ |1 h  W1 [; z( }
    + b; G9 @$ d2 m9 Q) k* W0 Z

    ) P; R" j% F4 d; k1 ]/ m1
    8 A% c+ Q8 h4 U0 b' E  华东电网等值系统结构图
    , l% y+ L) v4 ?1 XFig.1   Diagram of equivalent system for  ; O0 }% V+ e  J/ {, B; T
    East China power grid
    0 \4 m) N/ G- p2 D7 L- o( e3   
    5 r* }' w1 X0 m等值系统参数随运行方式变化的规律及
    + X) D9 f: O1 }4 S. q* S5 m. @其实时调整
    ) e% ?# m4 A0 \9 ^0 |8 u$ s) t  S
    ; A; C1 B1 N; _# h3.1   0 I9 n& j: O% J# H  k
    等值发电机出力
    0 X' G8 t' y4 m9 P7 d8 k+ k% V
    $ J1 n7 K; N( f- L6 d& b同调等值法采用恒等功率技术对同调组内的' d! f; u+ Y- N& c% J6 b7 d
    发电机母线进行化简,即保证等值前后每条边界母
    5 r3 D  u$ i" S$ c8 g线的注入功率不变,同调机群发出的功率也恒定不
    9 k  G' v0 @5 ~9 c: V- E: R" W( M. G" r
    : U% i: v* s  f% A1 j" _3 G[4,5]) Z9 P2 p0 I4 b0 h- \: A7 y- X
    。几种典型运行方式下的等值结果也表明,华: W! I' c- T- U, [
    东电网中两台等值机的有功和无功出力基本等于
    5 c6 s7 [! [3 u( x等值前相应区域中各台机组的有功和无功出力之. }* K6 K+ z8 C! v7 A/ p* z
    和。不同运行方式下 " I$ d7 n& b+ d: z
    2 9 I, x& @6 N7 _7 m; a" ?, L3 X" Q  ]
    号等值机的出力与浙江电网
    3 w; S$ O3 Q' P! {7 M& B0 N6 E4 j机组出力之和之间的关系如表 # M' I" E' i* m7 I' k4 V
    1
    , X# s: \" g/ B$ Z- G所示。
    5 {6 o% o( @( a; i' e$ C
    " v1 `8 D. }4 a1 K6 z* j/ E, }1 X2 j/ {
    1   2 # Y+ E/ F7 l9 `3 ]2 g5 k
    号等值机出力与浙江电网机组出力之和之间的关系 # n7 Z9 Y' |* ?5 E: ]2 r
    Tab.1   Relationship between output power of the 2
    % D7 i7 l# e5 E; p/ Hnd  K& M2 }& _" \

    : i) K1 p7 m! v* [5 S# Lequivalent generator and total output power of  
    5 v. G2 o* i5 s4 v( z+ {# ~3 m" z  cgenerators in Zhejiang power grid0 m( d. [3 b0 R( _! ?% ]* G) p
    # u$ e7 a/ A9 l# h# n' C
    浙江电网机组出力之和  2 号等值机出力
      y5 Y8 U1 n; x2 p1 R1 F运行方式
    ' C( _& f7 ]" p/ J& |$ b: uP/MW  Q/Mvar  P/MW  Q/Mvar
    2 V  l1 v% Z1 C; p' z1 j& @冬季低谷  9966.0  4082.0  9866.0  4022.0
    ; U7 d( a4 }1 P- n) P3 R& Z夏季低谷  10016.0  5902.5  9916.0  5842.0
    : J" i. T- x  W6 F: H: I* T夏季腰荷  12456.0  5267. 6  12356.0  5207.0 4 A, y- J  w- L9 |2 q
    夏季高峰  15611.0  6490. 4  15511.0  6424.0
    1 m$ M& Z$ w; b( o, a6 i冬季高峰  14626.0  6337.2  14526.0  6293.0 3 E) [0 `, l$ X$ e1 L3 u4 _# F
    因此,在线稳定控制系统在运行过程中取浙江
    ( W9 S! P% D6 ?" k( J# [- b  W省内各台机组出力之和作为
    7 A9 n0 Z% q* ?. [3 b+ C2
    2 ]6 R4 q" C& ^+ A6 V号等值机的出力,取
    , d- Y  x' ?" ^1 b! {上海、江苏、安徽和阳城的各台机组出力之和作为1 u4 S1 M( p, y- D
    1 % a; p' M2 ?) V2 B- |8 _
    号等值机的出力。) j: u! M: g. m! F+ {! s
    ( E! E/ S, v' ?* i+ V. H
    3.2   6 Q: X# Q! {: @, J. k7 n2 N& G
    等值发电机动态参数2 J/ s. F+ j) q. d: \; \
    $ q" c1 q* `- q
    在目前的计算中,华东电网的机组采用不计阻
      L' t; K- Q; s6 v* A尼绕组的双轴模型,不考虑励磁和调速系统的作
    1 ]5 i/ J& Y$ _- ^) y6 ?/ r用。运用同调等值法对同调发电机进行聚合发现,/ p2 H2 t. X! `" {: Y7 n# B3 j" Z
    等值机的动态参数仅与等值区域内的开机方式有' r6 ~! c; O2 @3 _
    关,开机越多等值机惯量越大,而电机的同步电抗
    1 a+ X& y: C  ?和暂态电抗越小,暂态时间常数越大。- A: H: f3 X2 N$ i1 n
    ( V9 m% x0 x9 G' G" _8 a
    考虑到目前福建电网只能获得华东电网中个' I; ^1 e2 [& n, X) P+ }  n
    别电厂机组的状态,华东网调也不能得到全部机组
    1 U9 H* J2 l$ R& i的实时信息;而且在福建向华东送电的情况下,华( A& }3 Y. D$ B6 B/ {6 L
    东电网机组的总出力相同时,开机越多对系统稳定
    . x+ T5 W! s) B6 ]( e$ y" R越不利
    . \8 P( ]2 y. M9 _9 ?9 P2 r[13]
    - B4 m. p7 v: Q* w; ], _' n,而当华东向福建送电时福建省内发生故3 g. \9 D7 p& z8 u: q; M
    障基本不会影响系统的稳定性。因此,在信息不全+ B. L& o( }4 a: \# J, k
    的情况下出于保守性考虑,在线稳定控制系统按照
    5 O( }2 ?$ l% v" Y! l8 y9 B最严重的情况考虑
    & Y: l% s: K; a$ b1 4 r  h: X3 z7 W) K. E
    号和 # v6 D0 ]& }, J' _$ e# M7 S2 |" g
    2
    . H4 A+ K* i( i号等值机的动态参数,
    1 W" c, [6 W) W) F即取机组全部运行情况下的等值机参数。
    ' ?) a+ k. g  T0 [
    9 [5 p& x7 J' |3 y8 B3.3   - }% C/ y7 u! p6 T. ]% Z: X* e6 W& P
    线路参数
    0 [$ D3 O' N6 s8 W ; |. J" S% s% v
    本文采用电流变换法(
    % i. K+ c' Q) \! XCurrent Sink Reduction6 B' ]: u* h- U
    + a- a3 W7 K$ c) K  _
    CSR* N0 d2 J5 _9 [: z  r" k
    )进行负荷母线和网络的化简
    ; K- z) u+ H3 g% A, h3 k[4,5]; B* }9 w2 J3 B% g
    。由其基本原
    ) @  d9 V. g3 w/ S理可知,等值系统的线路参数是实际系统中多个变1
    * O  j6 c) J8 I9 N/ [$ R2 H  引言, D4 i- e* C% p

    7 q6 `9 a2 c+ |+ ?4 ^根据电网的特点和电网安全稳定运行的需要,福) s( ?- O5 m* W6 c" U) D6 a  {$ X
    建电力公司在现有安全稳定控制系统的基础上; H6 T, D+ n9 [& V$ p7 [
    [1]
    2 N( D' {$ {, Y' w0 J: E4 A借鉴1 H% Q8 t" f7 {& p: O7 Z- f
    国内外在线稳定控制系统的先进经验
      _7 e: h' R6 I  K6 c[2]
    & [1 y  U- k) L) C0 y% n  u! N7 H5 J  v,建立以“在- L; u( L( H6 u9 J1 `; A
    线预决策,实时匹配”技术为基础的在线稳定控制决
    + k# g2 w  I. x8 [* \! j/ j策系统,更好地确保福建电网的安全稳定运行- T/ x- D; N) @, u! K
    [3]: Q# |$ N% h+ Y
    * q4 A" g: k+ H0 a/ o' [
    . z) H1 \7 R9 e7 M. f$ ?
    由于电网管理和通信方面还存在一些问题,目( ]# E/ B7 G. I6 t) @* Y0 m
    前福建电力调度通信中心还不能充分得到华东电
    . C; y1 V3 Z: N; C0 n网内部的全部运行信息,而且为了节省计算时间、
    ( [( L- O4 z7 i, ]& Q) p提高工作效率,在线稳定控制系统进行稳定计算时9 h: U0 ~, L# S& O( \* m4 S6 V
    需要华东电网的等值简化模型。: g+ P4 z, {/ B9 d
    4 U7 ~9 C, `# U# E# ~& u
    根据研究目的和等值方法的不同,动态等值方
    7 r, M1 I( K1 S" l法主要分为以下 . w4 V' {! N! r! ~1 }" b1 U0 `
    3
    1 e# _; B1 p# I! s3 @+ x- V9 p6 N' \7 ~
    [4]
    . i' l# \, m; m0 @:①同调等值法,主要适用
    8 E" X5 Q. V4 A于大扰动下的暂态稳定分析7 q5 M# r7 v4 m
    [5-8]: ]6 j/ F4 k7 t8 F
    ;②基于线性化系统
    # \, `5 W: ?1 |/ b2 W状态方程的模式等值法,主要适用于小扰动下的动8 C6 z2 |0 e3 g+ C: E- S8 E$ R4 _
    态稳定分析
    1 v4 C6 k" s4 `[9,10]- `3 V* q. Y7 E8 a
    ;③基于系统动态响应(或量测量)/ J0 {( Y' ^/ ]2 c) V
    来估计和辨识外部系统及其等值参数的方法
    ' y; E+ @- f$ x) F. i* S* ?[11,12]0 M8 q8 W4 Y  _- r
    1 z; y0 k0 [( Q6 i3 }& E
    前两种方法需要外部系统的全部数据,第
    , u/ M/ D9 k: L& I3 ! r: v6 y8 `: _' c! U0 u+ y+ b
    种方法4 i& P. S4 u7 o7 j3 B
    则需要对实际系统施加扰动并利用系统辨识的方
    & j" `& t8 e8 m4 u5 ]) {5 r' f! S法来估计等值系统的模型参数。
    7 o2 D* f5 D! H' Y: F3 u3 ' v6 t* O; M3 d- J
    种方法均只能针3 x  d/ q, g7 T- z
    对电网的某种运行方式进行等值,不能反映实际系
    # C2 o; L+ c# q7 z统运行方式的变化,因而不能简单地直接应用于在. j1 X0 I, ^6 L) T2 S
    线稳定控制系统中对外部网络的实时动态等值。; q5 \8 ]3 {! a5 ]/ b
    / ?' }: H7 K6 T' X
    本文在对福建-华东联网系统进行深入研究的
      v! W6 w# o* M# R基础上,通过保留重要的元件和节点,适当划分同  22  Power System Technology  Vol.29 No.4
    ' |  B, P* a/ Y+ G; o! U) c4 v5 K+ y+ O/ [
       
    / @- o) i- W- W, d  x- t- [0 m  b! D6 K4 {  a9 \

    * o8 P0 _3 J8 U* ^8 X8 G, I* K3 Q华东电力调度通信中心运行方式处和自动化" H/ }5 ~1 i% {$ c
    处以及励刚博士和曹璐博士为本项研究提供了必4 p0 ]$ }: }( H3 B0 b0 g% ~* \
    要的数据资料,并给出了许多有益建议;中国电力
    : l+ P2 e. o: ?) o. j7 J: k科学研究院刘肇旭工程师对于本项研究提出了许
    + y/ G) K% F- X# [/ d. }多有指导性的具体意见,在此致以诚挚的谢意。
    ' r- Z% j# O% x( }9 H 5 ]  }4 y6 h! l& Z
    参考文献
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    中国电力科学研究院,2002. ' t0 l+ R2 ?$ u8 q4 W
    + s- a' K4 W- ^
    收稿日期:2004-12-02。
    ) H7 z* k6 y/ l0 t3 T! X作者简介: # A7 @5 b- \7 m4 s
    赵   勇(1976-),男,博士后,从事电网稳定控制与电能质量方面4 w; E2 u2 B" _- U: G- K
    的研究工作; + d7 c, F5 n7 d+ r
    苏   毅(1970-),男,高级工程师,从事电网稳定计算与自动装置' u6 R, q" O4 ^
    的管理工作;
    . ?. @. E$ s  R陈   峰(1967-),女,高级工程师,从事电网稳定计算与运行方式1 r; U" ?. D- c" @" X+ a
    的管理工作;
    : b& u: Y7 F/ G: k- f/ D! v滕   林(1973-),男,博士,从事电网继电保护与稳定控制方面的5 M8 `" |8 _8 [7 r2 V6 I. e
    研究工作。 ( w. M3 z5 N5 Q9 |
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