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福建电网在线稳定控制系统中华东电网的实时动态等值研究

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    [LV.4]偶尔看看III

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    发表于 2017-3-23 07:58:28 | 显示全部楼层 |阅读模式
    论文文献
    标题: 福建电网在线稳定控制系统中华东电网的实时动态等值研究
    作者: 赵勇
    所属专业方向: 动态等值
    摘要: 福建电网的在线稳定控制系统进行稳定计算时需要华
    东电网的实时动态等值模型。文章首先确定了华东电网等值
    系统的网络结构,保留了关键的线路和节点,将同调机群等
    值为相应机组。通过研究等值系统参数和实际系统变量之间
    的变化规律,提出了在实际运行中根据采集到的信息对等值
    系统参数进行实时修正的方法。计算结果表明,采用文中方
    法得到的等值系统能比较准确地模拟实际系统并反映电网
    运行方式的变化,从而更有效地利用联络线的输电能力
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       * }4 [! h- p5 I' `" i
    9 z% A5 f4 M3 k; @1 n4 @# Q
      21
    ! e) I2 J- J/ C. h, y' a7 B$ C2 P& q在校验方式下,福建电网送华东
    1 w2 p" V0 n. g1150MW
    . c8 V, U6 @7 ^( n7 U% [,福6 F9 p; R* k5 w6 I; O- Z, A8 J

    2 Q0 y+ c- T1 d" ?# r5 n: n1 # P# R1 ]- O$ Z9 f# L6 s3 I
    回线故障,
    : s0 `: `4 p) y! p5 ' U0 G$ w; a* k# @& S. x$ z. b
    个工频周期后切除该故障线路,
    . Q! p& C" _: N7 x. N  c13   k! c3 _/ s9 H9 a
    个工频周期后切除水口 ( g) y" P9 s# {
    1 - ]+ R9 B+ c5 V' V& A: H" ~. c
    台机。福双第二回线的- [5 {# b4 O% _( W- b1 X
    功率以及福州北
    $ H  R3 X6 {. Y' n  L  o+ n' {500k V
    , y4 x3 ?' M* S3 V4 L母线电压如图
    ( d2 v2 Q8 Q, A; d. c# l# A3 e3
    ! O* s3 x& c  t# n, n* c  M7 S所示。3 P9 c- m0 e2 |% B3 {
    & n% _& `2 c* }% G' t! ^8 v

    ; d" g+ I% D9 _7 j; L. i' g0  50  100  150  200  250  
    ) Z  T, F# G; A9 w300 4 O  ~7 [/ b3 U# ]( [3 |0 D
    −5( w* P# i( Z( Z2 a+ Y4 R
    00 8 C/ Z& P* L8 e8 ]2 B/ c
    0
    1 f4 h. ^0 r. Y( n: T- C% J3 U500 $ k+ Y% J" N+ A8 p& Z+ k5 I/ N1 N( f
    1000 - B( b2 _6 V8 o6 d# m5 x. |
    1500
    . o  T5 }$ R! @2000
    ! Q) i* c' S) w7 O, u联络线功率/MW  4 t" W# q, p3 ?/ @6 l/ Y
    t/
    ) E, A. a* ]! N) {% u工频周期! z: U0 M- M8 `2 E

    + H+ s- W  K% A, |; A实际系统
    $ }$ u" Q% `" }2 N2 l
    & C! {' ?3 f& r' G& I0 X! O/ v等值系统
    ' |" ^7 _" N6 a) ~ . p2 K9 [6 l/ m0 G! h/ f2 W
    0  50  100  150  
      `( }9 m4 {1 e% {# q* h* d200  2 u/ o8 a3 @  T4 }1 |2 ~; ^) E
    250  5 l  V  K& F" K) W
    300 3 D# b8 _( q$ e% ^
    0.0
    ; X% a1 s, s) G2 C1 w0.2
    " ~+ _" A6 |  Z) T7 K8 r0.4 6 Z2 {1 X- _+ O2 a5 f
    0.6 % N. G- I! x/ u2 J8 r
    0.8 & M7 O1 f1 f1 X( k
    1.0
    / r' p- h3 \+ l3 E! A- Y: k电压/pu
    + M% V1 N4 b. y% q2 Dt/
    ( M& g. I# j0 G4 l1 g3 [工频周期
    2 l; z: R( f) D% D/ K . T, q; s/ `( B% U2 u
    % F$ x5 l$ M, }5 `7 Y
    等值系统
    1 Y! A  D) O  ~, L % `* G) f$ ?2 ?! D
    实际系统 - C0 K& R# I4 F) q9 e
    (a)  联络线功率 ( T6 r4 n2 M0 C( {/ _, [
    (b)  福" Y, R' o2 X# F* J5 z) Q
    州北 500k V
    - ^# o/ m" k& @8 @8 V9 l母线电压8 Q, f( W0 J: z% v* Y, {

    3 B5 p9 t7 f6 w. R& \7 Z
    * B! l3 w, Y- Y, }; l
    6 l7 G* n- [" d8 p/ p3   
    - [; [* S7 Y1 I% `
    0 ~2 m: k8 }- G校验方式下故障后的联络线功率" C) M1 |2 v% ~% x
    8 ?3 h2 m& s. @/ }4 x( b. l: D
    及福州北 : ^) @2 P0 ~( y; h
    500k V ; c5 S( q$ c, t: v& `1 u
    母线电压( E5 @% M6 o+ F. |& w2 l
    ! s; \) {. q4 S/ ^5 B7 _( x: D
    Fig.3   Post-fault transmission power on tie-line and
    ' M8 c, c/ E) v7 Avoltage at Fuzhou 500k V bus under the test operation mode  
    + a' j. }; T( ]
      d, d, L  U  j, F' N由以上图表可见,将几种典型运行方式下的等
    . p7 l3 Q5 ^- J, u3 P* B值系统参数和实际系统变量之间的变化规律应用
    ' o1 @' o( N, Z* t7 G于其它校验方式后,同样可以得到令人满意的效8 b' t, f6 H4 h6 d* C8 x2 \
    果,这说明了所提方法的有效性。
    ( ^) C% M6 m" G7 Z% I ; J6 }, U' t5 j- M+ {
    5   0 J! T( ?, z  j) V# Z  o
    实时等值的效益分析3 d! Z% `: \1 ~+ O
      y+ H* U9 ]6 h
    在福建电网的日常计算中,通常采用华东电网
    9 z" ]' M4 f' S; p5 o' ?# [9 G的一种典型运行方式进行分析,在线稳定控制系统
    4 u9 r# a$ ~1 j6 `& _, T处理华东电网的通常做法是采用一种典型运行方: w& s$ H/ v% `. k. _
    式下的等值结果,而不考虑华东电网运行方式的变6 N' r" t( D, [9 s
    化。为了估计实时等值方法的有效性,在福建电网+ f( A1 m( ~$ e0 J) p, R& Z
    采用同一种运行方式下的系统数据、而华东电网采) \/ G) \8 l1 [. w& b5 t6 p
    用不同典型方式下的等值系统数据的情况下,本文) U$ E$ a/ a! j& p" g* t
    对福双线的稳定极限进行了研究,结果如表
    2 X# A: l/ L! \8 Q2 E7 l* ~! |4
    $ c/ A3 a5 o5 d: |/ }7 ?3 X所示。
    / s9 w9 h4 }; A* s! @
    8 J' Y0 i1 S. X& f3 G# d! }' m% {- s3 S4 f+ \7 `
    4   * ?) X) i6 e6 f$ L
    ( b# L: |6 }. Z
    华东电网运行方式变化时福双线的稳定极限
    # n/ M, K" o* X/ D. M9 } - O% O/ v! ^( P  x' J8 @
    Tab.4   Stability limits of Fujian-Shuanglong transmission
    7 m9 U( T3 L5 L) f- k2 }line under different operation modes  ( }: m% E: a8 E( F4 q% _# Y) {; d5 ~
    for East China power grid 6 i/ H0 H4 n* \; s+ x, O* A! [' p4 F
    福建电网 福双线稳定极限/MW
    . E3 g. ~! t: b0 A' c运行方式 ) ?2 j3 C0 Q- c0 R  r
    华东电网
    ) A  s# n7 Z' C! i( l6 c运行方式  福双线首端故障不切机后泉线首端故障不切机
    4 [, Z5 L2 J7 H0 ~夏季低谷  1245  1260
      R" b8 E5 `4 H" z6 V8 x0 a* ]7 O夏季腰荷 夏季腰荷  1280  1310
    : \7 l. v7 M" `4 h  M" A5 @/ [! I8 k夏季高峰  1300  1340 + u% v2 n$ {3 E$ O7 ^3 h
    由表
    " Q9 p% c2 c3 l4
    0 `# J: ]4 f2 e7 |% z5 n  l可见,福建电网采用相同运行方式下的5 a! b' Z8 L% K: v1 S+ \6 |0 G( O
    系统数据,而华东电网分别采用夏季低谷、腰荷和
    ! r  E( {5 p* Z( c8 U7 [# U高峰运行方式下的等值数据时,福双线的稳定极限
    " X8 m. A+ n% a" y6 s) A会有
    $ E1 N: Q/ L" d2 Y50~80MW . A* {+ e5 Q7 y+ _8 V
    的波动;如果在线稳定控制系统对# O& }- d( f. c) Y, g5 a  _4 _
    华东电网仅采用一种固定运行方式下的等值数据,! c* o+ R9 m8 x2 a" a- w. h
    则在多数运行方式下得到的是较保守的计算结果,$ `5 r. P& S: _' M1 ]; j
    限制了福双线的输电能力。而采用本文的实时等值! W( p1 `; }4 S9 ?
    方法则能够模拟电网运行方式的变化,从而更有效# P7 O' J) g# s1 C# Z
    地利用福双线的输电能力。
    2 x! S+ H# d; e 5 t* N. K& Y( y1 y! L5 x5 W
    6   
    ; l6 G! G# E; M1 B# E7 ~! N* w使等值系统略偏保守的措施
    $ l5 R* m! C' O$ M/ K. @) t$ x 3 S3 z- ?5 N5 L( P
    考虑到实际系统的运行方式千变万化,在某些# S) f: n4 ~( R4 m4 G" G
    运行方式下系统的稳定水平可能降低,因此为了保% w* m. [  V* T' U* @" ~
    证系统的安全稳定运行,等值系统的计算结果应比
    0 N# M" P) a8 b+ x3 v实际系统略偏保守以应对各种可能的不利情况。
    5 T% |5 s1 }0 p5 V/ ^
    ! |* g# J: S( g本文通过研究等值系统参数对稳定极限的影
    8 b" u0 V4 Q9 `  c+ P, B1 v响发现,欲使计算结果偏于保守可以采取如下措
    0 R5 e" B- M. S( l' R+ h施:①增大等值机的转动惯量;②减小等值机的同
    / v) I( D3 _2 i' [步电抗和暂态电抗;③增大线路的电阻和电抗;④, I" R( ]3 {/ Z8 R7 z) D& S2 V
    减小节点处的电导参数。例如,对于冬季高峰方式
    ! B8 F6 }' |: ^) ]/ X9 J$ h4 [) Y拟合后的等值系统,两台等值发电机的转动惯量同% P7 T, B0 b2 p' g. y. f! Q
    时按比例相对于原始数值变化时,联络线稳定极限
    # Z) v- c* D7 q: c; ]# i6 H8 Q7 u( z的变化趋势如表 % D5 Y& r5 {6 K9 h9 |
    5 9 M7 D3 Y( P) y# a0 F' x, f
    所示。限于篇幅,其它因素对系7 j) I& n) \- G8 [! B. c
    统稳定水平的影响不再详细列出。/ ~. H" C" S" `$ @4 B
    - H5 i5 n; y- @$ Z! v3 J) `
    9 S& j  m( E% V5 `" w' S% J
    5 . a1 \' y- s' F, N
      * N0 b+ w0 i6 f6 `* m, ~
    等值机转动惯量对联络线稳定极限的影响% |+ t0 P* q* i8 P; h: n" C
    4 ?7 C( Z. D" Y; C4 W1 ]) c
    Tab. 5   Influence of moments of inertia of equivalent : R# t: E4 q. K8 {- b
    generators on tie-lines’ stability limits8 s" ^; C5 w. j% [7 v2 H' V9 `* v
    1 T4 f+ h! C! N- Q
    转动惯量相对于原始联络线稳定极限/MW 4 [% o+ s& j; z" N
    数值变化的比例系数 福双线首端故障不切机 后泉线首端故障不切机 & s* l( ~% d1 A/ ^* K6 X
    0.8  1175  1280
    7 k( A) T% S' o% e& I2 Q0.9  1150  1245 7 B6 ]$ x% ?$ t, q
    1.0  1130  1210
    6 e2 @) X( f; P0 f( h/ w1.1  1115  1185
    7 S3 t" S4 T& P" P& k# O( j' q1.2  1100  1160 , {* _( F/ v8 _/ x/ F5 \2 n
    1.3  1090  1140 0 d' z# \0 v, v! o
    1.5  1070  1110 & K9 F4 l0 N0 H; X
    2.0  1035  1055
    & h3 t5 s" G) p∞  910  830
    " W$ D/ b- P1 T9 k9 M0 i7 Y3 O7   6 ]2 d2 y$ t+ l: p
    结论
    " M- d7 e. |5 k6 u/ H/ u ! ~- V& `3 Z% t( N9 e* l" d2 q
    本文提出了福建电网在线稳定控制系统对华, V! x/ d) E' ~5 T8 J( h
    东电网的实时动态等值方法。计算结果表明,采用* y. ?4 h4 b# l% r# X
    该方法得到的等值系统可以比较准确地模拟实际. y8 P- S8 ]' _& j/ r- W
    系统,而且等值系统采用实时调整的参数与采用固# v) ?$ }; @1 E; u
    定不变的参数相比,可以更准确地反映电网运行方0 O: Q# F3 K6 o. ^, b! h* G
    式的变化,从而更有效地利用联络线的输电能力。 chnology  Vol.29 No.4 % D+ h' w6 Q- [- K' _+ v
    量的复杂函数。
    % i0 n2 p. `9 _8 g3 `$ |
    4 J1 w, D' H7 j, s/ j' m" l' r+ J* R* d; f研究华东电网在几种典型运行方式下的等值
    , a* {  T7 E; D( m9 B9 d/ x5 ?结果发现,在不同运行方式下等值系统线路参数的- z" n: R' w. i' a
    变化很小,其中,3 f  C4 |7 T& @/ y2 b0 t4 f% q! m
    2
    0 |: O: O6 T" D号等值机和双龙间线路的参数+ r# r7 F$ [9 K
    如表 6 ~4 f2 [% f! f4 L
    2  * {) P/ E6 n+ W; w" a
    所示。$ z. P* F9 w% u: \- X1 u" \) `+ K

    1 O, k% j% W6 r! Z( n* E2 A) }6 Y
      }3 t) v) W+ r" ^. v2 & ?/ E) P" n; Q! r+ t
      不同运行方式下 2
    / W+ A( l  [  c% O( w号等值机和双龙间等值线路的参数
    : t' W/ G3 K+ R) h: KTab.2   Parameters of the equivalent transmission line from
    & }% \7 m+ N( X4 Ythe 2
    4 T+ e$ {. A8 P/ l( j* i" Rnd
    9 w& U2 }( R% @* C equivalent generator to Shuanglong substation  3 X: e+ v) {  b
    under different operation modes
    1 L* ]3 t  t7 L+ H9 V' D运行方式  电阻 R/pu  0 e" C+ _5 f5 l7 e: y: O
    电抗 X/pu
    6 ]* O' Y1 m( z冬季低谷  −
    ) S, D( M% C( y! |' ^+ D0.00049  0.02853 ; H, ]$ T# B0 R- d  ~* [
    夏季低谷  −2 x& m) x  c- M- G3 i- U
    0.00119  0.02970
    4 u0 h2 F% s8 j% b# W夏季腰荷   0.00032  0.02870 & a, W% q1 k8 D/ V5 i; D! w) s9 G
    夏季高峰   0.00062  0.02838 1 i; W0 n( P2 p
    冬季高峰  −
    ( H. h8 E& X6 K6 N% g2 i. l0.00201  0.02951
    ; l( R6 V4 ?  W0 v8 z7 w/ ~( _$ o研究表明,等值系统中的线路参数越大,稳定
    2 q( m- z  S+ c% ^9 U计算的结果越严重,因此本文取一组固定且偏大的
    % n, `; x) Z( w0 G2 x2 Q2 T参数作为等值系统的线路参数。, W" P9 S" Z; e' ]- A5 |# O
    + ^; d- j7 A6 |- G6 I5 n
    3.4   
    : o0 Y* X! @9 R) r) d节点负荷和并联导纳
    ; {% g" v: C9 K) F' v6 Z
    0 _! Z7 M! A0 ^$ s1 E由化简负荷母线的 / t: l8 F! \% Y4 C8 \6 G0 ?
    CSR 0 n" g3 D4 F2 ^9 d( O
    方法的原理可知
    - i/ _2 I. s- c! Y- E6 [[4,5]
    * v9 r) C6 [/ x, @% \
    , h/ e: [! N7 ]* i4 b等值系统中各节点的负荷和并联导纳是实际系统
    . B0 B3 U3 {4 ]: g# s中各节点负荷和导纳以及节点电压的复杂函数。
    7 ?; `4 D! x$ G8 W* L! G * E! {& N4 R. k/ w. H- W

    0 \3 A( r: k+ J, ?+ z+ H1
    . y, V! G; N. P/ e" o号等值机为例,其节点负荷和并联导纳与
    ) P( o3 ]* c. O' w原始系统总的有功和无功负荷的关系如图
    . y1 N' W; g! }4 s3 e: Z  h) {1 E2 ! p2 L+ p0 J& R" r
    所示。
    2 A9 h# z* o. H5 D, a% H其中,& U, m) c( `" v6 a6 }% `2 N  Q' o
    P 2 m+ x+ V" D- R/ L- k: [. P. p$ E
    / Q# Z. S! [/ m$ `  R
    Q
    # Q% S  _8 n" q8 W表示节点处具有恒功率性质的有功和
    3 h. g4 R5 |/ m& v2 r无功负荷;/ e9 g6 Q. G8 l- V  @
    G
    ' T+ Y# u+ V$ r3 V5 W# J1 j5 D# q1 U8 T) x% _  S, k
    B
    5 Z/ U9 e3 {" m- u5 J# z. G6 s5 B表示节点的并联导纳支路在基准3 G& }. L! ?0 [* v/ G( \2 ]1 |
    电压下吸收的有功功率和发出的无功功率1 ]% E# f. _$ r5 _' E5 w. O
    [14]( W! q- [- p5 ~9 ^

    ( i5 c1 q- b/ u/ c, yP: D' d- n! l0 T( e  }' z; C
    LOAD: V( J( D" d2 w( e( p

    # a) ?' N" V4 AQ( a( g" M8 Y! }- t5 ~
    LOAD
    , ?4 W- \; }* i1 b/ X9 H: G) f7 ^表示系统中总的有功和无功负荷。3 v6 q9 B. C% b# F
    * U3 l8 Y  d6 g& ~2 B2 I, j2 S

    " A9 l6 \+ f' H" }2 f! M: q44000  48000  52000  5* l, G5 m; C# m% ~- z0 L
    6000
    4 o0 ~+ A- b$ s9 m+ A2 b4000
    $ L* G: l2 f& ^6000 / ~% o( n# x  r* Q
    8000 , t; i" o- H) R' G6 _- ]- a0 a
    10000
    & }, W  v9 e/ {, Y- T: F" ?12000
    ) ~. n8 _* l4 v) n, d140003 w" S) [' T* G. ^
    16000
    . a; u' \2 q/ Q1 [/ C4 h18000 0 I# U% {0 Z( u' R2 F9 ^- p
    20000
    + Z4 h, G2 J3 U5 @: \( gMW/Mvar ' u8 d) w: @1 I. K1 B* n
    P 8 k( G: |* C0 ?- Q4 e5 r5 H
    14500  15500  16500  17500  Q7 u3 F4 Z, S) ^9 \9 U- R
    LOAD% l1 P; `$ x* E# c
    /Mvar ' i% ]7 \* w2 }9 p$ K# F  O
    4000 0 W! L" T  r9 C
    6000
    , Z+ c4 }$ B! }3 W& l8000 , u: Y1 u8 U# A3 t$ q/ N; w) ~( {
    10000 ' V7 c+ A+ z1 {* s4 l" g9 w3 G
    12000
    # q# `# h/ x8 i* c0 A14000
    # i9 x) i: m1 C* \1 I16000
    3 S! A. y" V8 j' V3 |4 b18000
      n+ U0 G5 [" Y' c) ~3 ^20000
    * q( ]" c% X% e5 x0 @, Q- iP 8 _- G- \- Y! l5 b9 J- @
    Q
    ! H6 _2 ]4 ?/ g  I9 ~G & G7 q9 N  [- H) Q/ y
    B
    4 V% {' }% v2 R4 QQ
    / n; l* t0 G7 E4 ~G
      p$ t: T5 D. b1 eB ( \( ~* L8 s' s: E( i
    MW/Mvar
    / o$ M( {7 O# `9 j# AP: B# j2 l& m$ D( C3 b
    LOAD1 M5 f. G8 F6 ?
    /MW / w  h# A" [; ^+ k' H1 s+ K4 |' Q) r2 J
    ; U3 a5 i" s8 E) y

    / W9 d1 b/ v" p4 G1 @8 \7 [* C$ W5 z2 s2  
    * V9 {2 ]6 C2 X: @  " Q6 T7 B( o/ c6 g) Y
    1 ( H9 C6 F& v! J  Z- p% p! M
    号等值机的负荷、并联导纳吸收和 & e( T2 A+ u' J! b* t" q
    发出的功率与系统总负荷之间的关系
    7 A5 f% w- D5 BFig.2   Relationship among the load of the 1
    5 B8 m! A& t: d; s- [& B; rst* E* L( h: I& d6 b, G
    equivalent 9 n; B, @+ f; P7 L; b& f6 M! K. @) D/ b5 I1 y
    generator and absorbed active power and output  
    0 ]6 t6 A8 o! D3 L( F/ {$ u3 Xreactive power by shunt admittance and  3 N) J  `" ^8 n; b7 C
    total load of East China power grid
    6 c! V+ I. S9 X) W, J: f. a0 w ' S! k# h4 B9 Z5 o  L4 _7 D
    由图
    % [, b  s: \) A8 @9 F  A2 ( f3 ?# b. z8 ]/ I* z+ T
    可见,节点负荷、并联导纳吸收的有功5 i3 G- U5 X6 t1 {
    和发出的无功与系统总的有功和无功负荷之间存
    9 K1 u7 z$ P+ t7 L0 o: q0 v在近似线性的关系,因此假定各节点的
    - j$ U: R# ]' k) lP
    # h  Q6 L1 T* L( ]; d7 N4 C) J* f$ s' W: l1 `, W
    Q; M5 @! j1 o; z; t8 q

    / h$ V% v: s7 Y5 V8 `G
    3 ~* I; h$ R4 b/ i  y' i
    9 e1 c5 Y; Z" J& g. O* y+ hB
    ) @& p! Y3 i$ E5 t5 T6 q% b! h: l+ {" p0 N
    P
    $ i2 C2 a4 \  y. y$ z% G+ PLOAD
    " s2 ]( p# ~% t* O- P( A" V
    0 |2 N5 L- H$ eQ
    4 y* e* Z. R$ E; `: f8 `- f0 t8 pLOAD
    $ S* x+ n) V% L3 \' n之间存在下述线性关系:$ H1 ~4 b; t0 K3 F. a2 k! U3 H/ J# W

    ! C- u4 C9 C! D% P% V$ E0 h9 ]2 MP=C- c8 I) B  o7 Y. A4 X1 ]" M% @' R
    0p
    % K! |  _$ s& ~9 v6 V6 V+C
    $ J* @. G8 l4 M, D9 K1p
    % T3 `7 u( Z; W7 H×P
    , @& P( A) N, t/ mLOAD
    ' i; {6 |: u5 y" \4 x: r2 ?+C
    " a' T) f( [  X9 [5 e% {0 w, y+ ?$ }8 ~2p6 i: `; H8 {+ g$ N4 g& G3 d
    ×Q
    , A! L0 k/ o' Q( MLOAD6 ~& \# r7 I  p0 F: R2 Q
    ' m8 n, i$ K& u' B5 r
    Q=C
    , q1 a" ]& |4 `$ U7 A0q% }- w* J5 M# `* z5 d
    +C
    , e+ e* X9 g8 F" R; A1q
    & G& W8 p3 G! r& H* S* ~# Q, u! X/ T×P  B# s% r% Z2 w7 i6 p
    LOAD( q2 e4 q" \9 @7 B, D% X
    +C& W4 S" [3 S) F* Y
    2q
    1 r. h% O4 d, Y6 Y×Q
    0 O" S! p7 ^6 i$ _LOAD
    1 ?% W( o7 P0 v" t# B& r* V 7 @' R: K5 {! n; Q& r! y
    G=C+ A1 C/ C0 C* g/ m. `$ T4 @5 q: d
    0g
    ' V8 Y) {" b  r  D0 B+C. {, o6 I8 s! S2 L+ r0 ^2 L
    1g; u7 i0 s' N: f5 A2 k: l
    ×P
    " [6 j0 }4 N0 @4 w, a6 \LOAD
    8 R0 M% f. _5 U4 `! R9 f! n/ u4 h+C
    ; ]- O8 r( i9 j, A  T2g& t2 U$ W( ?7 D7 \
    ×Q, y% D: d& P; [
    LOAD3 e) h* L) f7 V" q
    ; u- t" C& `* U) `$ d
    B=C
    ! u, H- `' i' [6 V. c. {0 B0b
    6 _7 H' q5 B' h+C# i/ v( F- p" W, i
    1b) x, J+ @3 t* _- T" u* I$ B
    ×P( ^. |; B* ]3 ?. g
    LOAD
    % g! `& o" x4 [' S$ ^+C
    6 T8 Z$ C. O3 [0 f5 D( n9 m+ Q2b9 M0 @; }6 ?- g1 C' i
    ×Q
    8 j7 m- I8 l& h/ S) Y1 aLOAD! G& F! q% l5 F2 N+ z

    ) _, m1 T* B$ K/ r  i' P+ [其中,1 \, p0 H4 u$ a# T1 Z$ g) F
    C" L; P8 ^6 t( o" ]& o
    0p7 ~2 ~! b. |. E3 }3 F: j8 h
    * A8 E+ U7 t9 N' o3 o0 u
    C
      {* X6 o9 t& p& f1p' Y/ G* D) e# @; b, ?8 J
    * {/ \, `2 i' k* E2 d
    C
    * P2 G, N: k- P+ D7 p2p
    ) W5 e9 a+ e( x% O/ O) Z5 b
    + T  x; l  t5 K- W, ?  G$ \C
    # i* D* M; @9 p) F0q7 ^4 v& S# D. f4 I' h+ ]
      i9 g0 k3 P6 @1 n
    C
    2 n+ d2 m. h, M: ^: j1q! V  d" \0 G5 T5 x- M+ V& b

    9 c( I" F( D- `8 j4 Z) kC
    + `9 l: \9 h* u2q
    / y3 m$ p& p3 L) S- Q: ?1 X# F  c0 S7 z+ A7 c7 o5 S  u- U
    C1 v+ c4 t  Q" u" @
    0g
    6 R0 M# }# Z* q' f1 E# ?& H+ w0 j0 N& j8 ^# \
    C
    ) q8 p8 y4 n* J( w* z0 y' p1g7 A1 N: X' F; n0 U3 B$ \
    % [8 X+ }) G$ N' O# _" S# D
    C" K: ], ]8 ?0 d# Y% u) H  _- N9 m
    2g
    - C6 z8 Y, v0 S2 O, S9 Q/ j) k# U( f% @9 w: R
    C. B! G4 i. H+ @% N* }+ O' a) r
    0b. k; O; v+ I" d  ?% r

    * r, F5 |# c$ u' g- f0 MC
    $ D: W: X/ ^7 ^$ ]/ m, z' O, x  c1b
    * @$ C8 B6 d, F7 d+ U0 X# B( V$ q) \5 G* n2 I( u& `* t
    C
      o- O# d5 S7 c& f* L" x2 J8 S) M5 a2b
    . g. \8 C# b2 y4 ~; ?, y为比例系数,它们确定了
    8 R+ ?# `9 d3 j+ s6 @4 m1 h节点负荷、并联导纳吸收的有功和发出的无功与系, ~) a2 v9 [" L7 [. O
    统总负荷之间的关系。
    + ]/ ^7 F- k; N/ n( } ( A! w( c+ y% u$ X8 F* a
    根据典型运行方式下的负荷数据和等值系统
    4 C# K! B: u5 h( t$ F3 F3 J参数,可以运用最小二乘法通过拟合各节点分别得3 n# a) M) K& R; K# s
    到上述比例系数,实际运行中根据采集到的系统总
    8 d! N, [. V, R" N; r4 t! S有功和无功负荷便可实时估计出各节点负荷以及
    ' f' o: i: a, Y# l" D1 @导纳吸收的有功和发出的无功。3 ^) h: g; E% I! W! t

    % f. D5 F! E3 K6 |3.5   " R0 h! O# _, D4 Y3 h1 A
    等值系统需要的实时信息及潮流和稳定计算
    + p7 z7 w4 I3 Z% |$ w% w* a/ A+ T
    : X$ R; d: }4 X" O. W7 K& q8 P当等值系统采用如图
    7 |! m0 p& \1 C7 I1 2 M' @6 f9 {. X$ E8 L& E
    所示的网络结构,并按4 Z8 T2 {( U; j  K# V5 O/ t
    3.1~3.4 . q+ U" `3 H" }9 j
    节中的方法实时确定其参数时,需要采集的
    9 D5 \3 e' s) r# X* \实时信息包括:双龙、凤仪和瓯海
    $ M; g# V- t3 h' P) v500k V* _/ q8 f1 u1 i) @/ ^+ @& g
    母线的电压;+ f/ E' P! o' G9 A
    线路福州-双龙的状态和潮流;线路双龙-凤仪和双
    . v0 u+ ~; G7 ~% L龙-瓯海的状态;浙江省内发电机组的有功和无功出
      Q7 C- i  t/ O9 k( U- w% y( A力之和,省内有功和无功负荷之和;上海、江苏、安; i* k1 s/ N! u/ p2 _& J1 g# m7 a
    徽和阳城的机组有功和无功出力之和以及这些区域
    + x+ n7 I, i, z0 }内有功和无功负荷之和。在已知福双线潮流的情况+ b, Z5 U' P1 w$ `1 @
    下,以双龙、凤仪和瓯海作为 7 ]$ [" \* ]1 S# y: Y  R
    PV
    8 `4 ]5 K7 ^3 `( R节点,
    8 b0 J5 A% f: r- a$ z1 }' O1
    0 N# Z7 u6 i# S3 v2 j# k号等值机
    - J* u! ~9 b/ }作为
    5 f6 e$ S7 z; i  g' k7 A2 ^3 m1 X( J  [, \. A2 |9 c$ M+ V
    节点(指定电压为
    ! H) v1 j8 ?. H/ ^) B3 {1
    4 E6 h* f1 Z8 F5 B* r2 }; ?, O% X' H
    0
    7 A! |5 C$ p7 y  b2 T; q1 I( Q$ S2 m°3 C/ ~2 y3 k. F# V  s* b1 z: f
    pu! z+ J' C% F8 N6 ~3 x9 j* v7 O
    ),& O5 X& V) j  o9 V# F1 [! i4 V$ b
    2 % y. H4 r) }- c! U. E6 n; I
    号等值机作为; Q3 I- }/ V; T& G* w
    PQ + |4 T3 G1 j/ z! B
    节点,可以对等值系统进行潮流计算,并以计算5 W" Y# z- S# d8 {' q5 D: t, R
    结果为基础进行稳定计算。+ B9 W6 Q( X# D7 o$ _4 p0 x
    9 Q; x: P2 i/ Z9 _
    4   % C0 g6 x0 u5 I8 @
    结果检验与分析
    0 J7 ?6 q. v# q
    3 y0 a0 x* F5 t  j/ p运用本文提出的方法,通过估计分别得到了华
    * m9 Y) C* ^- \& Y8 ]1 I( @0 S东电网在典型运行方式和另一种校验方式下的等
    3 r3 J' m0 Z% C; N& y& C8 q& I值系统参数,并与实际系统进行了比较。为了节省
    ( Z, c8 g5 \9 |篇幅,表 - c: q9 s4 L, c8 X0 _, K
    3 . {! |: n: s6 Y" E, F7 a
    仅列出了校验方式下的比较结果。
    # @) n; q$ G4 Y" D; j
    / B+ i4 {8 @/ l. W4 s$ b
    1 P# _9 u* U* o' t3
    9 J, M  \" Y* v& _' y( \  校验方式下等值前后联络线稳定极限的比较
    3 q; H" }; J+ h/ O$ d1 e, n$ \Tab.3  Comparison of pre-equivalence and post-equivalence $ i. H2 B; u% K
    tie-lines’ stability limits under the test operation mode
    0 H, i! s) ^! a5 B福双线首端故障不切机时% j7 `" n& T5 n$ Q1 a9 ^
    联络线的稳定极限/MW + H% g$ c+ ?/ T. m2 e$ O
    后泉线首端故障不切机时
    / K) w* N' `2 V1 x, [/ a5 C联络线的稳定极限/MW
    6 V0 c7 [7 x  V0 D, L线路运行/
    % G. O2 \4 X  q1 z检修方式
      o9 g$ S2 j$ x* a5 I1 D% z实际系统  等值系统  实际系统  等值系统
    ; y4 ]4 x3 F5 V正常方式  1120  1105  1000  970 ( X. l- h8 C  ?- P7 b; X; K
    双龙-凤仪  1090  1080  920  910
    ' U- l7 d; u* P4 r# g. B双龙-瓯海  1095  1075  945  910
    $ c, k! w: N% j) Y0 N% f兰亭-凤仪  1110  1105  980  970   b) |( \1 C5 b) b
    凤仪-瓶窑  1110  —  990  —
    - B+ c5 I: y0 G# i: @瓯海-天一  1115  —  990  — 6 I4 p3 @: }: z+ p2 b! `  O& R, ?
    注:表中“—”表示按正常方式处理。* a% k/ R9 }: R1 V2 I
        术  19
    * s8 v, x& K' M2 C5 p/ j0 q调机组,并考虑到可能获得的实时信息情况,首先% X7 Q# {" q* Y1 D9 X
    确定了一种适用于华东电网多种运行方式的等值网/ ?+ Z6 Z# [1 P. J3 U, z# B# d0 T3 J
    络结构。基于同调等值法的基本原理
    , A+ d' t" j% Y; B[4,5]
    . ~) W9 h. {) s,通过研究
    6 |6 M& F$ L4 c$ |  C几种典型运行方式下等值系统参数与实际系统的总
    : d3 C" c3 N: Z$ Q% F* r2 r- x负荷和发电量之间的关系,提出了用简单的数学关
    3 P  G* x6 H- x0 v系来近似表示等值系统参数和实际系统变量之间的
    8 m: d. w: G! G$ b) l' y9 {变化关系,在实际运行中根据采集到的信息对等值
    ) J* v6 c4 h  K* m0 q系统参数进行实时修正。计算结果表明,采用本文
    : X/ J% W. l+ X  f方法得到的等值系统能够比较准确地模拟实际系- U* q6 K3 j! B: Q
    统,而且等值系统采用实时调整的参数与采用固定5 K+ d( w+ q3 F% W3 g( V% ]
    不变的参数相比,可以更准确地反映电网运行方式) J! t$ y! M% c/ {$ |
    的变化,从而更有效地利用联络线的输电能力。1 {$ `( C. l9 u: z

    ( e/ x( z: Y$ H/ u! [; a9 c2   & G2 E3 C* s$ l2 w/ b+ T) p
    等值系统网络结构的确定& D& ^$ r/ g4 C& y9 _/ s
    ; B& B8 T+ N8 h8 J; ~) `
    等值网络结构的确定包括两部分,即划分同调* z3 Y1 ?+ r3 ?$ N& a0 _
    机组和确定要保留的节点和线路。本文遵循以下原
    8 `# Z4 h; Q9 h, K/ L5 r则确定华东电网等值网络的结构:
    6 X& y* s8 ^- v0 A: g+ u " F6 x* `( h. z' E7 U$ [
    ) v; R% z3 ]: d+ i1 U
    13 [9 E6 }' J$ M3 g; \) x
    )保留对系统稳定水平影响较大的元件和' i8 C+ ?7 |! H
    节点。. |/ v, |6 z' i6 k" g

    + N4 q, j& J. {8 W1 t* r, y2 G( P: t: }1 i" y
    2
    7 e+ h# K, g5 M- \)将地理位置接近且在不同运行方式下故
    # @+ i2 g4 T! w/ g9 x障后均基本同调的机组划分在一个同调组。4 L% k4 S) u$ O5 o& \5 q3 {

    7 l6 c% I2 t% b& @8 l- N
      C" c- t) u8 o& a3
    , S9 n4 S0 B) r) P5 ~" ])等值网络应尽量简单,所需要的信息容
    . R! v6 a+ S  b: b易获取,维护简便。* D# f( `# @( S  D8 ]9 @

    1 q# [& c' T. A0 t  q; m7 ?根据同调性分析的结果和可以获得的实时信息$ k! V. b8 U4 x$ \
    情况,同时研究发现华东电网中的线路双龙-凤仪和
    + x5 A: x2 s% e' R双龙-瓯海对于福建-华东联网系统的稳定水平影4 y6 k6 S: ^( F  {% b
    响较大,而其余元件对联网系统的影响较小
    ' [* d; K( W; j. D8 K[13]- m  A$ T& n" S  E- x" e7 H
    ,故& l$ `" r# I' ~& @) M  f# W* Z7 W! {
    将华东电网等值系统的结构确定为:将上海、江苏、
    / x3 ?3 U" ?2 w+ |! I安徽、阳城等地的机组等值为一台机(以下称为
    1 o; h" a& D# D! h! I13 S4 b+ h6 d5 P
    号等值机);将浙江电网机组等值为一台机(以下称! W4 U7 B. G' ?
    $ }1 h  L- K* U6 G
    2
    4 l8 b( d- l! H4 S/ g号等值机);保留双龙、凤仪、瓯海的) ]8 }: i  ?- r; P; R) n
    500k V
    / u  V8 i" h- ]% i+ w
    : p6 _5 F! t1 N线;保留双龙-凤仪的 & e' R* m* E/ M- x7 S, W
    500k V ' ^# Q* Q2 ?5 c7 \  O1 ]8 B$ {
    双回线路以及双龙-
    % c& G4 s  _& g0 V7 I瓯海的 # @$ h  y$ c! I+ [
    500k V 7 v& P3 y  m9 \+ I: P3 N, E
    线路。等值网络的结构如图 0 w% l0 k) T0 X2 P
    1 + H( L  c* t8 D' p$ r/ x
    所示。; _; ~+ l( x! d+ l3 A8 q2 F' y

    3 M$ S1 g" x* h2 M+ A; ]; Z8 I
    0 t. V% ^: f4 X5 ~2 O" M% z7 L凤仪
    6 U/ w1 |6 g; t7 ^9 G/ P- L双龙
    4 f! l) l) p6 l: T瓯海0 b1 U# C& y. _: t# V
    福建电网
    0 E5 v, [6 E$ [1 号等值机 % D- M% s- l( B+ H0 j( {1 {' p& _
    2 号等值机 ( s3 W; x0 w, }6 E
    ) W) S1 j% m/ w* @8 }
    + _* C* N2 S! E% z" L5 t+ W
    1
    : m+ c) H  p  o; g' ~! P% f  华东电网等值系统结构图
    3 h4 Z# w; x% o4 F# G( A* _; E$ k  zFig.1   Diagram of equivalent system for  ; d  v$ H7 t" {' x2 x7 E
    East China power grid
    2 w1 n9 F, z% _- R1 x) L3   
    " o4 k/ [1 Z; s等值系统参数随运行方式变化的规律及" I1 \) b- w0 w# \
    其实时调整$ d/ d! v/ c7 J8 \4 x- m) q
    ! M8 A0 k) G8 ]* E
    3.1   
    4 w$ N) z# s5 O等值发电机出力
    ' p9 S, w1 C  W7 m+ t: g 6 S4 r' f& e2 E) t! V
    同调等值法采用恒等功率技术对同调组内的# ]" r' D) _! f  q1 ?( `) [' p
    发电机母线进行化简,即保证等值前后每条边界母
    " c9 H; |. |4 y线的注入功率不变,同调机群发出的功率也恒定不
    6 }1 O; m% Y: c1 g* K- L& u1 O: M$ I0 D9 q0 R7 L1 g  {
    [4,5]& x! q$ z9 [7 ?. E, ^+ }' V) v
    。几种典型运行方式下的等值结果也表明,华
    / U% U% D! i5 j  V  i  k% F3 N$ a东电网中两台等值机的有功和无功出力基本等于
    ( h, k  Q: @5 Y; ?& C- M等值前相应区域中各台机组的有功和无功出力之# T* n5 S$ Q+ K$ G4 W1 V% W
    和。不同运行方式下 # K- s. w) O9 D0 T) N
    2
    * x" ^& D, G& ~2 u: q8 ~号等值机的出力与浙江电网
    + s( A5 f* [( V3 Y( I3 u机组出力之和之间的关系如表
    ( ?& B4 Y, q% p2 Q( Q7 h1 + M! J  x4 Y6 U  E( T% w
    所示。
    , k! k+ q8 @$ X* T7 u. ?; b
    " W% a" k, ~  v( Z+ i2 R  c0 q! }
    8 P$ y' n9 [# w4 T1   2
    5 L( D3 f$ B; L5 f号等值机出力与浙江电网机组出力之和之间的关系 ; x! Z0 X6 y  Q* ?4 \' {
    Tab.1   Relationship between output power of the 23 U1 t8 W% W1 m* z( y, q
    nd  w' o; n! u+ h$ {- Z

    # I- u/ L0 D: f4 \+ n! }! Cequivalent generator and total output power of  
    : A: U+ q* N0 H) Z) lgenerators in Zhejiang power grid
    : H# [4 l4 I5 z" @/ p$ L% o1 Z 4 ]0 }+ Q' h7 q/ u5 z) p. X, `- k& V* o
    浙江电网机组出力之和  2 号等值机出力
    3 m5 u; Z1 F$ Q! }& @/ F运行方式
    ' G" y2 N; W( m: S1 W7 MP/MW  Q/Mvar  P/MW  Q/Mvar # H" B$ v9 |* y3 s" g, x' L
    冬季低谷  9966.0  4082.0  9866.0  4022.0 3 c3 q! D/ I6 T/ J) {( ~1 E
    夏季低谷  10016.0  5902.5  9916.0  5842.0 , t. f) y. I; F3 G0 q6 `4 D
    夏季腰荷  12456.0  5267. 6  12356.0  5207.0 1 ^1 a' j. L* ~! q1 d# F
    夏季高峰  15611.0  6490. 4  15511.0  6424.0
    2 J4 A6 \. W' \3 M冬季高峰  14626.0  6337.2  14526.0  6293.0
    4 |8 G0 P6 s$ Z# H& U因此,在线稳定控制系统在运行过程中取浙江
    3 l- N. A) Y7 U7 N3 L/ i0 g) _省内各台机组出力之和作为 & [8 r% b8 i* r$ Y* w  e
    2
    $ c; P4 v+ }+ I$ W3 ^2 Z+ ^8 ~号等值机的出力,取
    * {) R. ~2 D' K& f' y上海、江苏、安徽和阳城的各台机组出力之和作为
    & d9 h# u; X/ @6 G1
    ; {& K. T3 d4 T0 S号等值机的出力。+ T2 g# Y! V$ Y  N

    1 i" S* }) h2 N* B3 E* X3.2   
    7 a0 F8 s7 ]0 u, Z& e: }) G  q等值发电机动态参数
    7 Q! |. M& J5 J" ?# q ; H9 Y4 X! l9 ?' F. t0 J
    在目前的计算中,华东电网的机组采用不计阻- j2 }  R2 c6 Q' e4 Z
    尼绕组的双轴模型,不考虑励磁和调速系统的作0 D" Q& h7 i& T! W* e
    用。运用同调等值法对同调发电机进行聚合发现,
    - M1 r. B7 y# C& L" p* k等值机的动态参数仅与等值区域内的开机方式有. J4 ?) E9 k2 N; c. _- C+ E
    关,开机越多等值机惯量越大,而电机的同步电抗$ ]8 J% |  Q7 }8 ?$ M
    和暂态电抗越小,暂态时间常数越大。7 V7 C9 O" t: s6 W

    8 ]" a2 c! A! o$ q0 H: {考虑到目前福建电网只能获得华东电网中个
    # i! s) \, x- J1 ]! k别电厂机组的状态,华东网调也不能得到全部机组
    * f+ T1 q! `8 v! @的实时信息;而且在福建向华东送电的情况下,华3 C3 S3 C0 o) E  T: g+ F
    东电网机组的总出力相同时,开机越多对系统稳定7 \7 j0 x/ J2 G8 F- m3 [* F
    越不利
    9 Q* b" y' @' e# M: z6 ^[13]& R% B1 ~6 s4 i- i+ D
    ,而当华东向福建送电时福建省内发生故/ \0 @/ X( R6 T/ \& F3 |
    障基本不会影响系统的稳定性。因此,在信息不全
    ) {& z6 A. K5 ?: W7 D: o+ _' p的情况下出于保守性考虑,在线稳定控制系统按照
    ! }: [& M$ m7 F+ \; `$ f最严重的情况考虑 5 l, c/ B! o2 n% }( s" a1 n
    1 ) j- K1 w. O& e5 a; N! ^
    号和
    5 T0 X% ^! w/ x5 {: v2
    / r4 A3 h0 w+ k* E4 g) U号等值机的动态参数,
    + Y6 ^& c% w% t# N即取机组全部运行情况下的等值机参数。( X+ z3 Q6 K* r
    6 c' A- W' b& J$ o$ W8 A) Z
    3.3   
    5 B8 d% B% S4 f7 G线路参数3 l2 o: r) k' ?, X2 D' w+ |' U

    9 r! |6 M0 I7 G& v/ |! D本文采用电流变换法(9 ]0 M/ P- x6 O6 L  H# o) W2 J. T
    Current Sink Reduction- o8 f& p9 F# e2 f; y! m2 \

    8 z% P" p; c) V" BCSR
    $ n  ~2 \' R  L/ H1 d  J# i)进行负荷母线和网络的化简3 L- G( c* _1 ?5 Y1 Y: a
    [4,5]
    4 j: o$ I0 Z; s& w. @, X。由其基本原0 d: Z( P. y/ @$ ~1 D
    理可知,等值系统的线路参数是实际系统中多个变1
    + s. X2 u. }) X. a% ~7 m  引言( u! x6 ~, P: }. J' w' l
    3 M8 W( ]' m( y3 v
    根据电网的特点和电网安全稳定运行的需要,福
    4 H7 \; z( D7 V5 M2 `建电力公司在现有安全稳定控制系统的基础上+ b6 W9 x/ P; \1 q5 u/ [% M
    [1]
    & ~2 s  I; B) Q) x借鉴, S% t4 a1 p  L
    国内外在线稳定控制系统的先进经验
    & K/ v* f# d: ^# {4 t[2]
    9 Q" I5 i/ P. E7 X4 S! {,建立以“在
    7 R+ P( n2 B& \6 R$ c; p0 x: F线预决策,实时匹配”技术为基础的在线稳定控制决
    4 O% B  O. L8 u) c0 e策系统,更好地确保福建电网的安全稳定运行
    ! k+ c% _3 J* p" B2 D6 C: c- V, Z0 }. @[3]
    6 `/ ~9 w; M1 \4 Q5 w" U4 k+ w* o, L: Y1 X7 p; d

    9 t& U# T/ {! ]1 h0 E由于电网管理和通信方面还存在一些问题,目7 x6 s9 i: P2 O
    前福建电力调度通信中心还不能充分得到华东电+ t# o0 m2 t6 e" d
    网内部的全部运行信息,而且为了节省计算时间、
    , M6 X* ^( O; S8 B. N' }提高工作效率,在线稳定控制系统进行稳定计算时
    : i% }. B$ v3 x4 x- c/ @需要华东电网的等值简化模型。& l6 p: @6 j9 V+ w  D
    8 B+ T5 k3 o$ h$ [3 u1 v
    根据研究目的和等值方法的不同,动态等值方
    . y" }* N$ v  J法主要分为以下 . O* h3 Q/ D) s+ t! w
    3 ( W. M/ x5 j5 I/ M+ `

    # b5 ]/ U0 a2 q3 u[4]. W! W- I  S- J+ K. s
    :①同调等值法,主要适用
    : C2 `) h* Z9 [5 R5 J3 F$ B1 A% l于大扰动下的暂态稳定分析
    " }, a( a$ G" L; @# B, j[5-8], {6 z; T% I* }* i2 C  x1 _
    ;②基于线性化系统9 q6 T- m  r% j& R# p' F) {! k
    状态方程的模式等值法,主要适用于小扰动下的动' H' N& k% b+ ?: ~% Q
    态稳定分析$ L- e: f' J! d* E* {" l9 r
    [9,10]. B1 m) ?4 W+ _  ?
    ;③基于系统动态响应(或量测量)
    0 L, I# S+ U( l9 X" }. O来估计和辨识外部系统及其等值参数的方法
    9 e/ z' u7 Q1 i, y* L' H. L4 w' v[11,12]
    ( h- b% t( M& ?' B! \7 j" q2 T: e' S0 ]* h
    前两种方法需要外部系统的全部数据,第
    / P9 Z# q4 L- ?) U3
    % Q8 Z8 O, Q6 C* b' ^# \种方法, O. Q- O* S' D* e1 @; {" e
    则需要对实际系统施加扰动并利用系统辨识的方* _  ?: r3 h/ f3 L
    法来估计等值系统的模型参数。- Q5 `7 f' F. K7 L: c
    3 ; u' p0 C; B, r& |) _& }( C7 U( d! n
    种方法均只能针
    ( G. i7 U5 A2 _/ F. x$ T9 c1 E8 {对电网的某种运行方式进行等值,不能反映实际系
      |/ _" i3 i( G& T% b; h7 k统运行方式的变化,因而不能简单地直接应用于在0 r: c4 ^" u- y6 ~  Y' L1 ?
    线稳定控制系统中对外部网络的实时动态等值。
    & e" L- |* P- D $ Q) Z4 O* m4 M9 F
    本文在对福建-华东联网系统进行深入研究的
    % Y7 D: q! ^% m/ Z: S  D基础上,通过保留重要的元件和节点,适当划分同  22  Power System Technology  Vol.29 No.4
    6 R' @6 y. k3 u9 W6 v' O: `! v1 y, v- |  K6 v% p  R
       9 A/ @2 {$ X' U' U

    . i$ h% K" m) e% z
    / F' S3 o3 j) }华东电力调度通信中心运行方式处和自动化( O$ Y% I" T# u' \7 K3 w
    处以及励刚博士和曹璐博士为本项研究提供了必
    ( |6 G0 b# E, w5 }/ u2 K3 m3 _要的数据资料,并给出了许多有益建议;中国电力1 }9 u5 ~( s! f& q) z/ \2 O
    科学研究院刘肇旭工程师对于本项研究提出了许! Q) m4 D" a- ]) r) m5 S
    多有指导性的具体意见,在此致以诚挚的谢意。
    # U  A% d* c# H6 A8 U( c/ @! [9 V( A1 z ) b4 l. F: [: v. f7 y4 c# j
    参考文献
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    1 {* ?% S& Z; ?9 X2 I& V0 o3 U
    收稿日期:2004-12-02。 1 n/ {; R0 a' S6 D
    作者简介: 4 `& E4 `0 e' a8 K) p( Y1 K- c5 V* y
    赵   勇(1976-),男,博士后,从事电网稳定控制与电能质量方面
    4 w2 ~( i( v5 }- N0 G$ Y的研究工作;
    # o  n) [8 E. l苏   毅(1970-),男,高级工程师,从事电网稳定计算与自动装置
    ( e0 T6 o4 [6 y3 ~4 p+ n的管理工作; . A8 ]4 U! [+ h$ P! @; G
    陈   峰(1967-),女,高级工程师,从事电网稳定计算与运行方式
    ; b% i* w3 }" d3 O& {6 x0 ~0 n的管理工作; ) G* O" G# w/ q
    滕   林(1973-),男,博士,从事电网继电保护与稳定控制方面的1 a( X' ^0 b2 {, T, s6 K( T5 v, P
    研究工作。
    + c* G6 P- {! O/ Y
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