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2018-6-11 17:39 |
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论文文献
| 标题: |
福建电网在线稳定控制系统中华东电网的实时动态等值研究 |
| 作者: |
赵勇 |
| 所属专业方向: |
动态等值 |
| 摘要: |
福建电网的在线稳定控制系统进行稳定计算时需要华
东电网的实时动态等值模型。文章首先确定了华东电网等值
系统的网络结构，保留了关键的线路和节点，将同调机群等
值为相应机组。通过研究等值系统参数和实际系统变量之间
的变化规律，提出了在实际运行中根据采集到的信息对等值
系统参数进行实时修正的方法。计算结果表明，采用文中方
法得到的等值系统能比较准确地模拟实际系统并反映电网
运行方式的变化，从而更有效地利用联络线的输电能力 |
| 关键字: |
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| 来源: |
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: d* [8 @) R8 ]术
1 a" Z. L8 P5 ]: \ 21
8 @2 t1 p) W. b9 ^5 K- `0 B' c: o在校验方式下，福建电网送华东 ! w9 o; r: l5 D6 t Y: ^3 T
1150MW' ~' H) U+ {) Y; `) x7 ]
，福
7 {+ J1 b& x: W: X: Y. D* U双 % ~5 J3 ]$ ^; B- w! B, G
1 : P, a; s( B+ q3 c9 f2 a5 `) W
回线故障， Y) u8 A7 `) Y; j& S' R4 d
5
. [$ m3 J* L, x, s2 s, o e个工频周期后切除该故障线路，4 S1 v0 [7 H+ g( o
13 . _$ |* O+ \( h( ]7 k
个工频周期后切除水口 ' R/ H6 Y& U2 M4 e. O; [3 B9 Z! [
1 & p0 F, f) l- W/ L+ w: Q4 z
台机。福双第二回线的6 w' K K) I: k8 U5 t0 G. j3 E
功率以及福州北 7 R9 V% _3 u M* X1 p9 k( ~2 s
500k V # X' p: ]2 [4 t) J6 s! [! w
母线电压如图
3 U, `9 j b. G. g3
5 x9 y, b* \; F所示。/ o( L/ N. S$ P* A" G3 P$ ~% L' }8 V
" ~ J" m7 K# q+ I 0 _9 G" ?) T, f$ B/ w+ T
0 50 100 150 200 250
7 p! M8 f* \* Q! e2 J5 M300
4 I; t% E- y3 N- V, z* v−5% O0 a: Z2 x" Y/ n' D
00
# s+ @$ H9 b2 S) D3 ?0
1 w1 m- n6 t, f/ A1 m3 `% S2 n500 T7 l- [- r) [" {1 e
1000 B0 y6 J2 [/ }! b7 j, C# B( v
1500 7 w1 v$ S- M4 u" N! Q9 q+ y
2000 7 y. X' Q! p, K% e+ z7 @
联络线功率/MW
+ {% _ J5 {1 k3 }; Dt/" f7 C7 p/ ]! P9 O+ c2 J
工频周期
3 _: ]3 T$ x0 M ' J' G# Y8 A5 ~; V0 _) }# s
实际系统
( W2 I# k( B' c+ |* ^ A9 O; c 2 s5 c, o/ a8 |" u% Y; B; p( g+ h
等值系统& ^. u7 T$ s- |$ O* I
/ K0 L9 ~" T1 t3 I# r, J3 f0 50 100 150 8 C" F' }, l9 p' ?- H
200
( ^- o7 ?" x' E T250 5 y7 ]/ `% O) M
300
# s9 w, e+ Z1 J4 Z0.0 % m, I0 \/ e! Z0 `/ ^: l
0.2
! c# d) C; W# W* f0.4 : K" C" J4 h. F* j2 P
0.6
0 u& R* E3 P. h& L8 N0.8 3 y1 m% U. I* Y5 C5 P1 ~! w
1.0
A# E& X/ t7 a9 @. p: \5 A( j8 j电压/pu
$ g/ @2 y7 \ A' D" Ot/' M& o5 D0 P/ N, M/ X/ D. d
工频周期& `8 t& X$ C3 [; W. }* V. S' o
|% \8 I! U; o" }1 ~ - f. q1 U7 x& w, c
等值系统
2 B+ a, z0 w8 K( U2 c6 z& P
6 y N! s0 v1 G/ G实际系统 : d, U; R2 k+ v
(a) 联络线功率
9 j6 w9 f7 m9 Z( Z f: H; a4 j(b) 福6 K M' z- c: K# p6 y
州北 500k V M" R- t6 O9 x- \5 A3 d2 O
母线电压
3 Q8 f8 g/ n6 J: R2 u " T n+ n, a# F6 S; @! E5 Y
j- `' W' C+ Y6 R* E& z
图
$ V0 F4 N) |, \6 n1 y u3 $ ^6 M) G# a) K, x* y# ^/ U$ C
3 U! M. e0 r$ k& R: h校验方式下故障后的联络线功率
# R4 V+ X6 D& l; D$ _+ P
, T3 d9 S7 S. A' s4 U; K4 |及福州北 ' b/ R0 l; \ v; M# w/ e
500k V
$ {) R# N9 l* A母线电压
9 z& m: j; ~0 t7 d, Y8 } " P* ~1 T7 `, v+ \
Fig.3 Post-fault transmission power on tie-line and
" i% j6 I3 f- I$ H2 Gvoltage at Fuzhou 500k V bus under the test operation mode
' K# W1 y8 u7 S# t # w' V; s8 O( \
由以上图表可见，将几种典型运行方式下的等$ c/ r3 T) Y$ C8 W$ R, d# h- B
值系统参数和实际系统变量之间的变化规律应用
) o. x* w2 r/ m于其它校验方式后，同样可以得到令人满意的效
: M) e2 u, y1 ~" R9 C果，这说明了所提方法的有效性。! P+ T2 d7 h* y& j" }
. W* Q% W4 U" D0 ^' s4 \
5
6 o6 a" q6 o7 x( u实时等值的效益分析6 Z# M/ F- d6 u) f
. D2 t6 E* P' K! Q/ W& Q; C在福建电网的日常计算中，通常采用华东电网 |0 p. ?/ e8 S! `% N7 W
的一种典型运行方式进行分析，在线稳定控制系统4 y. f# f8 _# ] Y1 z$ U8 m
处理华东电网的通常做法是采用一种典型运行方
% S8 k8 B2 w8 S2 d( M- @' z+ x式下的等值结果，而不考虑华东电网运行方式的变
$ p+ g) z3 ^- E5 T7 R' X9 F化。为了估计实时等值方法的有效性，在福建电网
8 C( V4 w" C; w5 f3 @2 T采用同一种运行方式下的系统数据、而华东电网采
F; p8 d7 t$ l1 \6 `用不同典型方式下的等值系统数据的情况下，本文
5 u0 n0 s# n1 a; N8 f对福双线的稳定极限进行了研究，结果如表
8 `% a! e& A+ \7 J6 [: C4 : d+ S. e, v% i7 [4 F! [! w# q
所示。 V, ^; ~3 M- p; s+ p) |
* B1 F* g' Q% ^表
* N1 ~7 }5 E: n/ R( c2 Q4 ) {. e+ }# E# }1 Y6 V) q
: R9 Y9 Z2 z4 F华东电网运行方式变化时福双线的稳定极限% S% Q2 i/ q6 f
0 K; {& x* k, W, k8 J" D f
Tab.4 Stability limits of Fujian-Shuanglong transmission + @/ {2 p8 _& i, ~# g! ^3 Y
line under different operation modes " d$ `8 D; k; H. g* T
for East China power grid
( Z/ _4 I. J4 E U; n6 {福建电网 福双线稳定极限/MW ! K% o2 N1 _+ N
运行方式
# u. E- @) U$ E/ s* c华东电网
: P8 _5 \. Q& F0 a运行方式 福双线首端故障不切机后泉线首端故障不切机 : t3 n$ \( q9 ^& f
夏季低谷 1245 1260
& i. u" \3 [ `+ _0 h夏季腰荷 夏季腰荷 1280 1310 / L7 a6 c, }$ e; t; W. I, u6 W2 F
夏季高峰 1300 1340 $ E( N5 X( `# I! C8 E- k% X
由表
( z& Y3 v$ n5 E) o8 J5 d0 s4
8 ^3 K6 A' s1 T" |1 i可见，福建电网采用相同运行方式下的# g; D/ ]2 c& r8 O
系统数据，而华东电网分别采用夏季低谷、腰荷和, `0 Q. ~3 M$ C8 _
高峰运行方式下的等值数据时，福双线的稳定极限9 m: b. o3 E( I7 V& b
会有
1 l% |. B+ g ^7 }- O50~80MW
3 W! a' _ F; @! _9 E2 ~- s1 G的波动；如果在线稳定控制系统对
/ ]# c; J. A% u+ o' ]; _; | y华东电网仅采用一种固定运行方式下的等值数据，
* ]# P- b# ?. u9 T2 P则在多数运行方式下得到的是较保守的计算结果，
' n- Z& I8 ?8 h2 L限制了福双线的输电能力。而采用本文的实时等值
3 g% R9 i1 Z) U, r方法则能够模拟电网运行方式的变化，从而更有效( G" C" y# h$ c9 z2 j5 Q7 m- r
地利用福双线的输电能力。: u1 f+ \# h$ S9 v) Z' O3 \: C" O
8 Z. B1 T. X2 h5 v/ g6
8 x5 M" I$ S+ ?0 [2 k/ R: g使等值系统略偏保守的措施
. }/ ~9 g" r+ p$ f" C % j* T+ |; l Z5 k: Q8 w" s
考虑到实际系统的运行方式千变万化，在某些7 W8 m# V# ~" {
运行方式下系统的稳定水平可能降低，因此为了保
/ T, @# b$ u7 [9 I$ A! U证系统的安全稳定运行，等值系统的计算结果应比
V! u" x; k# A6 z m% l实际系统略偏保守以应对各种可能的不利情况。" @9 _" x* m# u. f/ u
: B, i* L8 Y8 H" [
本文通过研究等值系统参数对稳定极限的影
$ c0 L4 ]8 _( k; U7 I响发现，欲使计算结果偏于保守可以采取如下措
5 X: q1 @- `+ G5 @& h+ i$ {: s7 f, l施：①增大等值机的转动惯量；②减小等值机的同* w# F0 R+ a6 K3 s" u: p
步电抗和暂态电抗；③增大线路的电阻和电抗；④
% T" N$ x; B: I) T7 z6 i9 {3 f减小节点处的电导参数。例如，对于冬季高峰方式! ?5 N$ D! O5 K9 s
拟合后的等值系统，两台等值发电机的转动惯量同( L9 j/ L1 w- [8 O/ N
时按比例相对于原始数值变化时，联络线稳定极限 q* N9 [3 b( J& I1 ?8 P
的变化趋势如表 $ \6 R8 q* k! I' ^; j7 E! b( k
5
3 Q7 Y; Q* P+ U; n. u* N* i0 [所示。限于篇幅，其它因素对系/ B" c& f5 m7 H& d6 B
统稳定水平的影响不再详细列出。
8 ` V, d' I {4 u9 K
! l+ u# ?. m; [0 y, {, G6 Z& x; v1 }表
/ ?: X- T% ]& _5
+ x8 [: z- X2 n! o) s
* k) {( L$ A2 v; p8 H% j等值机转动惯量对联络线稳定极限的影响
3 ~) z4 y% o3 C8 P) b; z 5 P8 ^# k5 N. Y8 j' s/ _
Tab. 5 Influence of moments of inertia of equivalent " u3 n# H/ l: k2 m z
generators on tie-lines’ stability limits! k/ V! g$ H$ B3 b% I1 g7 z. P
& k' K$ o m7 l1 g! t. }
转动惯量相对于原始联络线稳定极限/MW 2 j7 g9 j" l, E$ q: D% s
数值变化的比例系数 福双线首端故障不切机 后泉线首端故障不切机 7 R6 z4 S6 r/ M; w
0.8 1175 1280
4 r3 j2 n& M% [2 y& f) q% E& ^; A0.9 1150 1245
# X2 p; u0 Z. D2 R' B+ ?( @1.0 1130 1210
7 d6 I% t5 Z- l3 [1.1 1115 1185 5 q' i6 r4 Q- T' H" a# J$ G* a
1.2 1100 1160 H7 U) G Z2 u- T, ~2 c
1.3 1090 1140
) y$ A# `" z7 M, y1.5 1070 1110
3 U. F! m; q( u/ t# L. w7 u2.0 1035 1055
M9 x8 o7 z. @$ f" R6 Q. O∞ 910 830
" \5 k+ \! z7 M Q% m6 L) A {1 B7
& C6 m- R! [3 ?' y4 z结论
0 A3 |" j% _( G) K4 ^ 4 \. w' x+ g, J7 k' R& u
本文提出了福建电网在线稳定控制系统对华7 u, v( A. w5 \( o
东电网的实时动态等值方法。计算结果表明，采用. z1 S$ r) J' G% Y$ J$ a
该方法得到的等值系统可以比较准确地模拟实际2 K& P1 q+ ^9 L E: ?
系统，而且等值系统采用实时调整的参数与采用固
! t. H# `% r9 O9 P定不变的参数相比，可以更准确地反映电网运行方
. [( Q8 O" V; G( u式的变化，从而更有效地利用联络线的输电能力。 chnology Vol.29 No.4 ( w5 `1 S! ]7 G& p& V
量的复杂函数。* S3 v/ L5 a) M; O" |
' k5 j. r7 a. d& p* w( }/ I
研究华东电网在几种典型运行方式下的等值6 {' [- `; k A& ]' c# I* {) q" I
结果发现，在不同运行方式下等值系统线路参数的9 O" s: }7 s/ B6 A4 Z# B
变化很小，其中，
0 r# m' p" D% }/ D; @. D8 G2 1 q! w5 m+ s+ ~4 V
号等值机和双龙间线路的参数& X) I+ ^6 R. t* A* T
如表
, W& S# S9 }' B& j. |2
6 N/ R3 v# d; X0 [4 r所示。
0 ]) Q- N( g" y! {9 F; H6 ~( v
8 S6 i6 J, A# e8 L: u/ ]表
) h% r) d* R1 l* b3 B+ P* t- L2 3 D6 v, M+ t1 Q1 f4 m, b( _ \
不同运行方式下 2 , _3 E% e3 |) s4 ~
号等值机和双龙间等值线路的参数
% O: F/ b, ?' ETab.2 Parameters of the equivalent transmission line from
, [8 V" ^8 {: {( H1 othe 2
0 `( n# U; S' ^8 h6 cnd
& E+ f$ }: F! U+ _3 S& X equivalent generator to Shuanglong substation `# `: @$ D& B3 R0 p. k
under different operation modes
; }# J1 I2 g" j+ @ }运行方式 电阻 R/pu 6 k/ s9 g2 N3 c6 f7 B% m
电抗 X/pu
" f; f- H6 v( ?& ]2 L; i冬季低谷 −! ~ o8 T6 ?' W3 d( H- w/ o. ` ?" f
0.00049 0.02853 / f3 k% g! z- J( A& W
夏季低谷 −, f2 V4 x0 {" M) [( S
0.00119 0.02970
4 [4 X+ p8 B5 z0 b夏季腰荷 0.00032 0.02870 * s+ m5 C8 x, {" `* w7 t
夏季高峰 0.00062 0.02838 j0 {8 r) r! O7 K
冬季高峰 −* r" v5 b" u1 f/ t; y& _
0.00201 0.02951
3 z9 I( w" z9 ?! v" \( ^1 T! j研究表明，等值系统中的线路参数越大，稳定0 Y: M( ?+ q" @7 E& L& s2 h. \7 k
计算的结果越严重，因此本文取一组固定且偏大的; _- y" `+ g/ _9 a7 D
参数作为等值系统的线路参数。
6 v7 l3 q! g% F6 A, b. v8 L( |
; ^! W7 \0 Z' A7 C6 d; v1 ~3.4 . ~" `& e2 ]8 e7 K( Z. Q q; A
节点负荷和并联导纳) W( W4 W2 y) ]* {! L
5 I, N5 T6 t; q5 A( f5 @
由化简负荷母线的
+ F$ v: B: ]8 x7 R" k/ tCSR
' e% l- u6 y& ~8 U, s方法的原理可知
$ A q9 i/ V1 l9 p! r7 W[4,5]7 @4 L* n/ q2 R1 V
，
) I: l; |) I' p2 g等值系统中各节点的负荷和并联导纳是实际系统
6 X+ O* X% ]: E中各节点负荷和导纳以及节点电压的复杂函数。( [) T4 g* {' W
( Q* |1 n5 W- `2 w3 N! l5 K' M以 2 u" G4 c8 s! t% T
1
0 A8 S5 I% {- T8 l号等值机为例，其节点负荷和并联导纳与
) [ K& V3 K% f原始系统总的有功和无功负荷的关系如图
1 X2 G# U! x1 G3 |: ^2
+ U3 \" @7 b) D2 e% o所示。
4 E3 b0 d9 M$ \% |+ V其中，
2 v" x; J. @2 ^P 3 ]' U3 X, X( g- Q% |8 E) V
和
; G! O; N) T- R" hQ
* l( y5 Q. ]* z7 j0 ^# h* e表示节点处具有恒功率性质的有功和
$ l# ^5 s% R( y无功负荷；
* Z% U8 h( e7 S9 [ ^G ' s. a5 E9 u# G& u; |3 ]8 u
和
" I, r/ X( ?1 F3 D( `3 R8 `B
. t" ~$ h0 w. j1 H8 M: {表示节点的并联导纳支路在基准
8 q! g+ c3 B. Q3 L: l电压下吸收的有功功率和发出的无功功率
: e* p. s' e( a$ v% F5 _1 H[14]
1 f- c, E+ Q$ e" I7 U. g" F a；
0 _9 F' L7 I$ zP" Q: C% M+ |0 ^, i* W, }
LOAD5 b1 q h, [ l( q+ ]
和
/ [% I0 Z( \$ P5 i( R% wQ! u, [1 s; D9 i
LOAD
# V" P' @% y0 J3 N# N( i表示系统中总的有功和无功负荷。
# ~3 r' H R% h% H: f- m
, T4 k6 g4 S. w5 K& G v4 @
r1 n; v. G& y0 r4 F44000 48000 52000 5* b: O/ F* t$ \% S- a2 h+ i) {
60008 D+ P8 p' z' a+ s
4000 ) ~& S7 D& D" `+ f _. a
6000 ) F4 L3 n3 r; l" `9 j, \
8000
6 c( x1 Z8 h% ?5 j- Q6 R Q10000
d4 W( C& o% P5 p* H' [: ?. ]12000
% f4 \; z Z+ J: z8 ~3 F. K* @0 b14000
( b8 i6 A- P; s `16000 , W; d! D) t& [+ t! R
18000
8 j! z6 K1 d X2 ^20000
' a- {" C5 t5 DMW/Mvar
9 S& z* _, ~9 x! zP : _+ Z% w) }1 S; {: l7 c" A6 W# X
14500 15500 16500 17500 Q4 N2 |7 R+ P5 D. k9 h- A
LOAD
& A$ |* K. V: h1 p! g5 H/Mvar
N) r! c) Y8 Q0 @, R' A- e: d4000 ; [, M$ n3 D% _1 k: J
6000
0 _- ~; `4 M6 ` C/ t9 s! O' v. i8000
* E7 _2 a" j9 Q2 _! J4 s10000 " G* g8 p% s* D. W3 k* Y
12000 + g3 h& X0 j& @/ g" B; c; N
14000 * l- a, W0 W |# }. T, `
16000
/ {- y3 d3 o: U' l* H18000
- }' p& n1 P2 m5 ]8 \1 k20000 : K r/ I3 o0 s. I( b; {
P
5 Q, k4 R y+ Y# n+ ZQ % c0 w# C3 b' j% f( j, C
G
2 Q/ h k9 c# e1 ^8 x& d. X% vB
% ]1 {* J! Z2 I# V& ^& RQ
/ T( B$ T' o0 Q: lG ' m" V* }- l! G6 }9 ?5 }# D
B
; l9 W* d. I/ \# h; TMW/Mvar
8 e- i) X" ?3 w5 TP& w; Y$ B" _/ f+ Y) n, P
LOAD
* Z6 R, M# I; W# o% a# T/MW
" |' U0 T! ?) |; B3 O2 H
8 J/ o: M+ @, b, f8 W图
& t: F; x4 E% B, n% \) M9 P2 " O. b v5 u8 K. ]; m" s
. p) N+ h& q* n1 v2 A
1 9 F! ^* a; Z( A- ]; V/ }3 |
号等值机的负荷、并联导纳吸收和 4 A' H0 h/ k) y. @9 ~1 J+ ]
发出的功率与系统总负荷之间的关系 |. `" a/ T* z* t3 r5 p
Fig.2 Relationship among the load of the 1) ^5 k. d" M( ~- ^: C- r G/ n, E% _
st, m9 ^+ E4 x1 h4 i
equivalent
2 v H' |! B6 T% o2 _9 g2 B; pgenerator and absorbed active power and output : ?! b& f9 |. {! G" }. }: e7 o% @' @
reactive power by shunt admittance and
- H6 k" w" w, G8 Q) X2 p( @9 stotal load of East China power grid5 _, I( T6 s& V: g) W
0 [* u" I7 _$ Z4 |, `# ]# D由图
3 {& |3 }3 Z& m4 m" d0 _2 , |: L8 `, v" Q q8 R9 c- B: r; M' m
可见，节点负荷、并联导纳吸收的有功$ v1 R, Z$ g) C9 u" N: q6 x$ ~( o
和发出的无功与系统总的有功和无功负荷之间存
& S M/ e1 D' L8 P2 H在近似线性的关系，因此假定各节点的 ( ?% k' B; o8 M' _8 A* N' f
P6 e9 G+ \' o0 D; d' _0 J$ L
、
$ q" I$ B# H4 t5 W2 hQ
2 I, a) i% k4 F' ~、
e3 O- D( V+ D2 }* \. a$ S" ^G
$ }" Z% |6 ^5 ~. t% h、
$ y) Y9 M. N. q, c UB * i5 {+ u1 O' j4 X% O3 `
和
: A7 a( V" Q' m6 b2 _P+ r# Y% V$ | D/ a6 l. p8 Y: o
LOAD y$ w" `4 b# C, w5 ~1 E2 f2 m+ L
、2 `) C7 D5 X6 j- N% Y
Q( d4 J6 k. h( p1 W% v% G
LOAD
6 w: Y; w M6 }之间存在下述线性关系：+ ?; |2 u+ @) W% q* j |
# E+ ^# I+ ^6 y wP=C
5 a, W. E; x( W6 M$ n0p
) ?1 K' B6 p: Y+C
& {* C/ _2 K% }6 @2 x5 J) N; ?1p) a% | H' K6 W0 c
×P9 s, N: w( X) ?; s: Q5 p
LOAD
; B r+ ]8 O0 J E8 @' y2 j+C
/ C, W9 ]1 d. p3 Z3 d) x0 l2p7 A! I# t/ x, W' A" p
×Q; k/ l' T6 r! ?$ |6 c& ?& e3 C
LOAD
2 K5 |1 q4 P' `; [! s# p6 M
2 P0 i! s' u/ {9 \- jQ=C
' Y; r+ y9 f$ z6 `0q
- I1 J$ [! ~* |' f4 m+C
6 s4 |, H9 J" a( \1q
" l$ E' b; z. c% {0 t: P×P
- d! @, `! k5 z9 vLOAD2 |8 {! J0 Q" n5 c, m5 R
+C; V' I: K1 M8 H) O5 a% \! K% r. Z
2q
6 U& P8 ^. d* x4 L3 Y; Q0 \! [×Q. ]7 k' l) `" U
LOAD+ s0 `5 Q( B h2 D) a) S( t
$ m% z) d' P2 Q2 d/ hG=C V. @' V/ c# s& H* v# `" f
0g, @" e0 \, R2 d5 s; t
+C
w2 W& |8 w3 `. @% h! `1g- M/ a1 B5 z5 R, Y2 e" y
×P) `- t1 j1 W5 ~4 o8 w. G
LOAD) O& R R3 W' a1 z! \1 D
+C
9 V. F+ v0 b. q) l2g
; A: n% c$ F3 b: j×Q
. m9 _1 |/ U. h4 N1 {. hLOAD6 k F! S: ?& ~6 i) G1 D
% ~1 F% w( ?$ u/ s$ b# z' E6 ~0 G! ~
B=C' L( u$ p' t# R" w: s
0b
5 m7 |' |4 Y5 T% X. G9 d {+C% b* c* K9 Z6 i W7 b7 D! g' @) I, H. o
1b
8 ^4 d+ L* q* P% b( r+ r×P
- i3 U6 ], S- }& J# n6 c6 z# ]) H0 rLOAD
8 E" @" R: G% N5 B$ e+ |+C
- ?# C' V+ V& A" T2b/ E* F, T1 a! \/ J3 q$ o( S- o5 J
×Q9 H* c2 p! V% A7 N B) ~
LOAD
% I$ @, z9 @5 v- ~ , x, s) ~2 ~) F
其中，- ]5 O# k) C$ j, K
C7 x0 n7 S* T4 D: V; `4 R* U1 u
0p$ t9 a R4 a3 Q& f# g& u5 I
、
9 Q5 z0 P# X+ F' O4 y$ d* XC
" `, G, S% [( v0 l4 I8 h3 E# k" k1p% P1 S2 V" v/ I- x/ z
、6 f I* t/ D- L8 i* X3 a( j
C
3 f" G% E: s5 Y% u) P2 @, r2p
+ G% Q3 G, t1 F+ s w、
* f" q& E/ g+ E) W- d$ p' {C
9 d |/ I9 q% O4 c0q
4 C, \; T4 z" ], F; n、) ?8 j5 C1 I7 b( B e7 f
C" b( X% ] @' w
1q7 ?$ k* l- @6 j( \
、
# a- l, Z8 D! }' g; k+ X9 v3 k: `C
- ^+ ?) t: u8 S: r2q7 Y m3 F7 E0 F: w$ k
、1 I$ _4 y I, o V2 W
C
# T+ H& b/ E2 O1 z0g
2 w8 Z" H1 ^$ X、
' t; e% V- \1 EC/ m) J' I( |# d
1g$ e6 h; n+ k* N
、4 L8 O1 x* ^" ^7 a$ U
C( u/ u. d: o. s. Z8 D. ]' \$ [& d
2g2 s @0 N% p6 m: X a
、1 ?0 `( r- S/ k, Y# p
C9 h4 Q8 S2 {$ W
0b
/ h/ j! w) D5 ]4 M' G( Q/ ?. I8 o、
4 {0 M3 k+ J' Y& V+ B8 yC
$ t* G2 V( Z& H9 Q- r1b" q3 z" S* l! _$ r
、
7 O- b3 e, o. yC
4 P2 i+ }8 v7 s! T% w2 H/ j2b
; |6 |% Y4 p; a0 y5 G( X/ R5 B为比例系数，它们确定了
' y& ~9 g3 T) m节点负荷、并联导纳吸收的有功和发出的无功与系
+ e1 p. y) y4 P( N0 z统总负荷之间的关系。/ Y( E$ [9 O+ M$ c* P1 ^. Y/ J# M
& {# {0 U1 T# x. z
根据典型运行方式下的负荷数据和等值系统
; e7 U; L O+ I. g- j% o' o' h参数，可以运用最小二乘法通过拟合各节点分别得. z s3 g, C' O `2 T3 j
到上述比例系数，实际运行中根据采集到的系统总! L- V& v! o9 L/ q4 L4 F
有功和无功负荷便可实时估计出各节点负荷以及- Q9 n* i! p0 S7 ]
导纳吸收的有功和发出的无功。
+ w2 @- g6 x+ ~" w+ C9 U6 o$ b 8 u: c K% @, y5 a
3.5
8 T; ]( z' F. V! Q: f3 f4 I等值系统需要的实时信息及潮流和稳定计算
9 P E: e E$ F' @% V$ q4 V q8 G3 d6 R7 X2 Q4 b
当等值系统采用如图
$ D! g6 U- g) B& m+ {1
( C) B5 T* x% O. o所示的网络结构，并按' G' A* \) J1 ^ h# W
3.1~3.4
$ u1 `$ _# Q8 |7 z! j! T节中的方法实时确定其参数时，需要采集的
5 K" i4 v, O4 e8 U+ o. |/ v实时信息包括：双龙、凤仪和瓯海
2 }. n% R2 \8 v \. B500k V
7 L* Z- x6 r' i) @母线的电压；
& P2 \3 G- }) w6 d& _线路福州－双龙的状态和潮流；线路双龙－凤仪和双
! q/ p4 l' X; {( B" i龙－瓯海的状态；浙江省内发电机组的有功和无功出, R7 K) B7 K5 s7 t# g3 b. f. f5 O
力之和，省内有功和无功负荷之和；上海、江苏、安$ F) w- n( r0 L/ d8 n2 Y
徽和阳城的机组有功和无功出力之和以及这些区域
! V$ t- o, v, }7 |. `内有功和无功负荷之和。在已知福双线潮流的情况: B# r' \' |7 L" X/ F3 m5 e+ D" P
下，以双龙、凤仪和瓯海作为
" T9 V& Z7 m: p2 G: b$ A0 Y3 O6 NPV : @' X" _2 p6 J5 W( U
节点，
3 R* @: [/ J9 _/ v1
- g; v. W, }+ v# d( Q% b- o号等值机0 Q/ t) ^$ ~! M' E$ H$ B. \
作为
; |( S3 X$ }' A9 }! Z- F: QVθ
' \" j; s% i' E/ x节点（指定电压为4 V2 P* {$ N9 S2 @& ^
19 s7 |) N! {: ?. C1 Z+ K
∠+ a* y+ F, F( y: G% m. h% F
05 h% d3 J' T6 N# \
°
' Q, `2 s2 y! s# c: s8 p; opu
3 m; D0 A v q" ^），8 |9 z, N' t" S: S+ o
2 ( t" H, K7 v2 d: ~, I/ X
号等值机作为
7 C" h4 Y3 w4 X3 `PQ
. s" ^8 c) t0 b节点，可以对等值系统进行潮流计算，并以计算
- Z, p3 ^2 J% h! M, H( L0 f* {# s结果为基础进行稳定计算。
2 Y- V: C; U; _ / A/ Z' I4 ~4 U2 |
4
! B2 m; L# \, ]" E+ U: U* b结果检验与分析
& a' q& b2 ` X- R$ v' T 4 Z; J" Z" \3 |, U) Y1 [ r
运用本文提出的方法，通过估计分别得到了华! P9 X; A6 R* i
东电网在典型运行方式和另一种校验方式下的等
- T5 J% h. ~. v值系统参数，并与实际系统进行了比较。为了节省
5 g' ]; V. G' J( @0 y篇幅，表 ! S/ u1 ~/ I6 @0 Y, v
3
. H7 Q6 I5 o- o0 a) m* w G, _6 x仅列出了校验方式下的比较结果。; Y E( t5 l1 s9 I
9 U7 W8 T5 `. `7 m5 ^表 # o' O' O+ E2 I' l* {
3 ' ?3 H. G0 V8 r/ d. _; w9 P- c/ }0 g
校验方式下等值前后联络线稳定极限的比较
" U! ^6 n7 d9 D) |- \, _Tab.3 Comparison of pre-equivalence and post-equivalence
1 m# h7 ?/ W! i3 mtie-lines’ stability limits under the test operation mode
7 h7 R2 |9 g" F# D0 p福双线首端故障不切机时
+ x- S# i1 D; `/ X5 m联络线的稳定极限/MW & ] K. k1 G( D6 g8 Y
后泉线首端故障不切机时
( i- x+ Q4 b# }4 O7 C联络线的稳定极限/MW
- }6 M* H" e4 T8 {# @( Y线路运行/ & f9 w3 F: e0 u, G& _6 f; T
检修方式 & k$ O7 I6 m! ]. ]2 p1 B
实际系统 等值系统 实际系统 等值系统 ; j2 ?4 G( t% m3 y9 J# `9 a
正常方式 1120 1105 1000 970
/ P9 J& m: {9 I: C/ }. N双龙－凤仪 1090 1080 920 910
, R# _! K; Z! b( m' f9 N* t双龙－瓯海 1095 1075 945 910
! |7 D) {" M ]兰亭－凤仪 1110 1105 980 970 $ \. D, L; o5 Z+ ^
凤仪－瓶窑 1110 — 990 —
# y! Q& @# K Y; i- @1 ~2 p瓯海－天一 1115 — 990 — M0 [. D: f7 @' R6 J1 R B
注：表中“—”表示按正常方式处理。3 p7 w5 r8 H' `! [0 g6 ?
术 19
8 m$ M7 u' E$ C, S. s! S/ U: [调机组，并考虑到可能获得的实时信息情况，首先$ f: X; `2 N8 P) r; @& ]4 V
确定了一种适用于华东电网多种运行方式的等值网
. ?' f- t' t+ a5 R9 N" [' V1 R络结构。基于同调等值法的基本原理, p! Y* ?8 R+ Q; y. B4 U g
[4,5]1 s8 Z! q- R6 l2 d7 D& v5 c0 y
，通过研究
, [: D3 q2 H: d; x4 G5 W* E几种典型运行方式下等值系统参数与实际系统的总# [8 K6 v- c& k6 @% ~3 q
负荷和发电量之间的关系，提出了用简单的数学关9 e- f9 k# N1 R f" Q' R
系来近似表示等值系统参数和实际系统变量之间的
1 p I% n9 l4 D! V变化关系，在实际运行中根据采集到的信息对等值) a: u, i+ b7 ?$ D$ @. B4 K9 S
系统参数进行实时修正。计算结果表明，采用本文
8 P+ X% j3 Z9 B0 }方法得到的等值系统能够比较准确地模拟实际系6 o" [% E% G3 x J
统，而且等值系统采用实时调整的参数与采用固定: Y/ U/ s% T& ]
不变的参数相比，可以更准确地反映电网运行方式# @* B& e9 q# U0 Y; y; e
的变化，从而更有效地利用联络线的输电能力。2 n) s( L# ~0 Y5 q/ c* B7 Z. [
& }; k7 V) r6 {9 M2 1 z7 U/ _. r9 G# N1 U% O# Q0 i
等值系统网络结构的确定
/ }! w R2 K& w8 J- c8 f* Z% Z0 S
- b7 n3 ]- `* u& t" P8 c, n# N& v等值网络结构的确定包括两部分，即划分同调
/ Q, K3 p2 D# T机组和确定要保留的节点和线路。本文遵循以下原
5 g# v' Y2 a/ ?2 c! g则确定华东电网等值网络的结构：4 `% C" w |. g! S, Y- `6 {
( |4 z$ S% S0 V1 G( m: {3 P
（
9 k8 R5 y9 X2 \" O11 r' a, W" Y" }% |& K; G
）保留对系统稳定水平影响较大的元件和# |, a9 E( g% Y }, p, j: D1 A5 N
节点。- {/ q9 Q) T7 w e4 V L* N
# s0 ^- B! C% Y
（
/ J1 [4 N3 A, o! h2
, F5 f! C- c- l）将地理位置接近且在不同运行方式下故
/ ^6 ] b% C' C B& A* x障后均基本同调的机组划分在一个同调组。+ Q6 m @$ I3 C' I$ m) S1 v
# p$ \" L1 K, j2 T
（8 S5 T9 u+ N* m! ?& n
3* L1 M& Q' P2 D4 h) I" V) Q1 V- Y
）等值网络应尽量简单，所需要的信息容
5 c9 y" ?" e" K易获取，维护简便。
) a! x- |+ _4 n$ w9 G0 d% Z2 I
+ e( P: l/ R- u1 ?; j根据同调性分析的结果和可以获得的实时信息
: N/ \$ O2 i2 n- d( T# @; M3 f情况，同时研究发现华东电网中的线路双龙－凤仪和* \) Y4 m2 z1 c; o
双龙－瓯海对于福建－华东联网系统的稳定水平影
$ V5 d4 V2 S2 ?响较大，而其余元件对联网系统的影响较小
% s K0 g& g5 p0 `% m7 p0 |0 u[13]3 [ Y# l2 W9 I. M
，故) h8 y. L' J' b# x/ ^& m8 f
将华东电网等值系统的结构确定为：将上海、江苏、$ e# o. z, q/ Q: D! V
安徽、阳城等地的机组等值为一台机（以下称为 b5 U7 m# B# M" I" Q/ T5 F, ]
1
, p; ~) ]1 @5 O2 _+ ]号等值机）；将浙江电网机组等值为一台机（以下称( j" _2 H$ ?0 k7 Q. `
为 3 v! J3 ?- J$ Y% t. k- _1 [
2
, J6 k4 D2 |( [7 `2 p号等值机）；保留双龙、凤仪、瓯海的6 M6 z/ R* k# M9 h- L% \& a; i
500k V
' \0 `# }( }: F, ?+ S母
- W0 j( m- f4 X线；保留双龙－凤仪的 $ ]" } g; s- u/ V7 j
500k V
4 t& h# z" q: M$ ?0 @双回线路以及双龙－
3 ^# p4 q, Y. X5 _, ~" R瓯海的
: A1 v# E9 E2 K! D) t2 n500k V
% p1 |4 l: P7 g" v. H+ Y9 F$ B+ d线路。等值网络的结构如图
! X5 {7 {! J$ C1 , V" F, y8 Q+ j7 `$ r% o' n
所示。- E5 G! w6 Z- {7 T+ Z/ F
) q2 P, J2 z. C6 e; g( F! b1 z2 ` 4 P3 H% P: H0 g: Q+ b6 u: ?
凤仪
1 x5 R0 q: G9 e b: b双龙 3 W: ?- w: u& A, ?
瓯海8 ^2 Y. i u! |1 ~+ f/ e
福建电网 3 ?1 W0 A# f& a/ m
1 号等值机 + s! Q" i6 }; _; {* x
2 号等值机
. h s/ \# n: ?9 K. j
2 k" g4 A, m$ I3 F/ m& b; G图 % D6 h8 L. ]/ W2 S
1 ( O5 x) _3 I( s' `5 w
华东电网等值系统结构图
1 ^6 T( z& }/ i5 O9 w& TFig.1 Diagram of equivalent system for
( |9 v b: |* z7 GEast China power grid 4 ~1 @& D+ O8 W; o! i7 h: G( G
3 3 x A3 A1 n6 r O" w7 U. u" f
等值系统参数随运行方式变化的规律及% R% k' A( z0 X9 J# M4 I
其实时调整
4 I: s1 H5 R5 a- B 7 B: {$ D& @0 {+ e7 Z# W1 q& E/ a& F2 M
3.1
! \5 ?9 {4 w4 I等值发电机出力6 Q8 m4 R" b$ z7 @4 V* I d% H; m' K
! h1 c6 ~& {' R6 u7 G同调等值法采用恒等功率技术对同调组内的# K+ A3 J. }4 F, V8 x' ^
发电机母线进行化简，即保证等值前后每条边界母& I1 t$ b2 r u" c/ P
线的注入功率不变，同调机群发出的功率也恒定不
( ^ K0 G7 x0 T! s变
2 b1 P& [2 q" Z& X) o! u[4,5]0 u1 [% |9 F7 |3 U, F4 _. Z
。几种典型运行方式下的等值结果也表明，华
- m v. k* y5 ?! v- T东电网中两台等值机的有功和无功出力基本等于3 p& m: o* T$ j
等值前相应区域中各台机组的有功和无功出力之, V3 M( w8 A a1 f# u: h, u
和。不同运行方式下
+ r( ^3 G, t# R2 i- D" U4 y2 7 s3 u( Q) C' X# D7 K% h) C0 X
号等值机的出力与浙江电网
: j6 u4 P! \: o5 y机组出力之和之间的关系如表
6 p% i, U# I( Z3 x( k: M7 E" v1
; q+ S5 u0 V/ L4 }4 ~5 H& I" X所示。$ t o) j0 f( ?2 {: A2 {4 s$ Z8 D
5 y4 x7 J! d+ p; I( g( F& V
表
' T. @6 R$ S6 g% D7 _% y6 `; X1 z1 2
9 N! @: Y' Y9 m号等值机出力与浙江电网机组出力之和之间的关系
1 E) ]& m* j5 S/ o- e/ {: YTab.1 Relationship between output power of the 2
1 E4 ~: o2 d. J' x& Knd
/ J/ R4 y, Y9 h- i+ i1 V* A* U; d8 Q f6 i! g% E5 R. E% U( C
equivalent generator and total output power of
9 f2 g& n* f( D- I, \7 v# Zgenerators in Zhejiang power grid5 v6 @0 ^" i. k! O! N" j
2 R! E5 ?% p: J: r$ W' C- t浙江电网机组出力之和 2 号等值机出力
* y, w. x' Q: I$ m1 l, w运行方式
2 u& w# d4 p- g) `P/MW Q/Mvar P/MW Q/Mvar
& q' k% ^( r$ g+ H# z6 {! }8 l. {冬季低谷 9966.0 4082.0 9866.0 4022.0 ) f/ C( P* Q$ c2 K4 s2 Z9 B
夏季低谷 10016.0 5902.5 9916.0 5842.0 " A; N8 w" M8 o9 \
夏季腰荷 12456.0 5267. 6 12356.0 5207.0
; N8 B! B7 {( ~) [8 Z1 s$ u夏季高峰 15611.0 6490. 4 15511.0 6424.0
. c) |9 H, ^2 H9 J0 e, R% p+ l冬季高峰 14626.0 6337.2 14526.0 6293.0 O& |& n/ S+ j+ b& x; X# ~
因此，在线稳定控制系统在运行过程中取浙江
4 ]) z7 U, j/ H. }# \省内各台机组出力之和作为
8 _( s1 U8 \" @: b9 G2 7 O- L! m. O/ ~
号等值机的出力，取
5 _3 ?" m0 h" b上海、江苏、安徽和阳城的各台机组出力之和作为. L9 q- q2 f' m+ l0 |# c0 N
1
1 s5 g" B. U5 Z, H/ j6 u. K号等值机的出力。
1 X8 M* a5 O/ ~* U: c
' D5 A5 w& z8 c! }) ^! \7 {, v$ ]3.2 J$ `' g: B* w: v, l' w
等值发电机动态参数- I z5 @; ~6 l' |9 _4 a3 g
7 }2 n7 B$ p3 U. A
在目前的计算中，华东电网的机组采用不计阻
; |+ ]" q$ C+ G: g4 k m. E尼绕组的双轴模型，不考虑励磁和调速系统的作# R1 R* e* {. e4 D I, o
用。运用同调等值法对同调发电机进行聚合发现，1 z D( E! y! ^" Q' m( B
等值机的动态参数仅与等值区域内的开机方式有
! y& y0 y, U4 [, z& D8 `关，开机越多等值机惯量越大，而电机的同步电抗
! v* M/ |: q4 T5 @7 w& O# w和暂态电抗越小，暂态时间常数越大。
# s5 p9 n0 _. X4 D! q" Z2 I7 J & G/ z" L7 f1 M$ |! g0 D
考虑到目前福建电网只能获得华东电网中个
1 V+ e2 M; L$ \8 i( O别电厂机组的状态，华东网调也不能得到全部机组) t) {; ^) Q$ D) s
的实时信息；而且在福建向华东送电的情况下，华
' t! Y" }) L$ R, N6 |( t1 ?- ^# p1 _东电网机组的总出力相同时，开机越多对系统稳定& {; J: R$ d) n i
越不利0 l1 u* k g( f6 v1 }5 J4 L
[13]! \- t) a# @# H! h. D' R+ E
，而当华东向福建送电时福建省内发生故
# Y, `& u3 z% X, K6 ]' J障基本不会影响系统的稳定性。因此，在信息不全
4 J' V- N: o* c& W的情况下出于保守性考虑，在线稳定控制系统按照2 v6 M5 b; E' v: {8 \: H# Q
最严重的情况考虑
' U: }1 z% q3 m9 o0 N1 T9 Z1 k1 |1 g( a7 b8 [
号和 - I: r9 K0 z' O* h! g
2
, l& U6 Z1 M2 d6 B号等值机的动态参数，
1 e8 u3 Z: ]& P3 U; J即取机组全部运行情况下的等值机参数。
' G8 ^# X* F/ m3 Y7 ]( X [
& a5 Q# G8 f {" p3.3 9 n9 ^5 W- G" w4 Y
线路参数
. `. t0 x$ P* C/ |$ ?2 I. c4 W, \
! _, T* W. _/ I% _! c1 q, S, K# L$ [本文采用电流变换法（; ]7 G! l: K1 }9 y; Y# ?
Current Sink Reduction
7 c' Q {0 \' _& M" y3 g，7 Z4 a" O4 d4 s
CSR% S& w/ j4 ^1 K" {
）进行负荷母线和网络的化简& a Z1 u" @3 n% X0 j
[4,5]8 H2 ~, W: D& P5 y( V6 F
。由其基本原
( T1 o8 G: o9 b) k3 q( d$ x! t1 `理可知，等值系统的线路参数是实际系统中多个变1
K, x) b; W4 L) }8 k$ M 引言
# g# B! W3 E0 R4 ~: y- ]9 t
9 ~, ]2 t9 n, C2 c根据电网的特点和电网安全稳定运行的需要，福9 i* P+ y3 n; T h6 g
建电力公司在现有安全稳定控制系统的基础上" N1 u8 X0 l+ f. a% M* j+ E
[1]
/ C- w+ X& N* w& d借鉴( V& O- k5 F! s
国内外在线稳定控制系统的先进经验
+ \5 H; R8 D3 B0 p2 s% O& X/ m1 i: g[2]1 L/ U, ?3 R9 Z2 |2 x
，建立以“在
{, u7 b, O) ~+ @# }线预决策，实时匹配”技术为基础的在线稳定控制决
7 K1 D; E8 V( E! j) M8 S' a策系统，更好地确保福建电网的安全稳定运行+ |2 [8 U: m0 x
[3]
0 a2 o" Y4 r3 J: B. l* T。8 f2 Q3 ~% x# c: v6 z
9 @) z% e) A2 {3 S: Y由于电网管理和通信方面还存在一些问题，目5 v2 v' }, t. I4 c' c
前福建电力调度通信中心还不能充分得到华东电
. V$ ?6 B0 t+ k+ w; ~7 {网内部的全部运行信息，而且为了节省计算时间、) d9 M- t# w) J3 R
提高工作效率，在线稳定控制系统进行稳定计算时
. A, `+ u+ ]9 z0 `$ s, t* S需要华东电网的等值简化模型。
# }5 m: ]5 `( P! t, V* c3 u& @
3 X c- }& q4 C, Y根据研究目的和等值方法的不同，动态等值方
9 k. G U1 y: |法主要分为以下
% B" L% Y! O5 u4 f* y0 Z3 3 O# g0 ]5 M5 F# _7 X
种
0 Q. x' P: S+ E8 k/ i0 a[4]
# u6 f' J# f6 h8 J- \, g5 [：①同调等值法，主要适用
4 V* S0 L. v& x/ h于大扰动下的暂态稳定分析( H0 j6 v+ r; K1 j
[5-8]% ~8 n+ ]6 o) |- g1 p
；②基于线性化系统! b0 v" }1 x1 }1 x, f
状态方程的模式等值法，主要适用于小扰动下的动
* v! @( k) T2 G3 r6 _态稳定分析& I3 d2 f: _$ k
[9,10]4 V( D U! ~. P, L" d
；③基于系统动态响应（或量测量）2 i3 w( N1 m1 B; A
来估计和辨识外部系统及其等值参数的方法" B: ^% o7 R4 {1 l% G
[11,12]& D, P$ n6 E$ g$ c; N' @: T
。+ \+ n0 h9 }8 {, A; k
前两种方法需要外部系统的全部数据，第
2 g" f6 v. w5 P T3 " l& _: J+ s& s. K
种方法4 ^6 H& {0 k: i
则需要对实际系统施加扰动并利用系统辨识的方) L+ i& _; B5 Q- m6 N g/ v
法来估计等值系统的模型参数。$ M' p" j& U! e! V/ q9 R; L) g- A9 S
3 * ?0 M3 C5 q; `$ B2 e
种方法均只能针
1 q. h( g3 v I0 f; R对电网的某种运行方式进行等值，不能反映实际系& ^# u' Y6 |+ z) h6 ?9 q
统运行方式的变化，因而不能简单地直接应用于在" w+ j+ y0 T" ^( z# j% O* B# f: K
线稳定控制系统中对外部网络的实时动态等值。
- \3 F; c4 C+ |. S! p8 P" Z6 W
4 E$ c5 a2 ]. `# \6 M本文在对福建－华东联网系统进行深入研究的7 z& Q1 k8 B2 y
基础上，通过保留重要的元件和节点，适当划分同 22 Power System Technology Vol.29 No.4 / R, s6 ^% ]0 @* o
致$ K* T! y6 f& V8 ]. _* N& [8 c% q6 e
0 t, e) A3 s2 h( L$ S! _4 ^
谢1 e5 o! o& w' v4 ?7 n4 T
! l: d% ?( z+ l( Q5 Z* U华东电力调度通信中心运行方式处和自动化5 C5 |6 p4 x/ t9 K
处以及励刚博士和曹璐博士为本项研究提供了必2 w+ X* f# j! v. |6 l
要的数据资料，并给出了许多有益建议；中国电力
7 l& ~! b# i5 ^- D' ~- b1 S7 Z$ T7 ]科学研究院刘肇旭工程师对于本项研究提出了许! m" q6 V7 L0 {% |( N2 O
多有指导性的具体意见，在此致以诚挚的谢意。
0 v- }4 s v8 @ 3 T. ?$ e' I+ [; u
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) k& O" b! K: j9 r
收稿日期：2004-12-02。
, |5 W: a- N# u5 d" {( m) S0 f: x作者简介：
4 J, u& S- }. R0 P- _) ?) Y赵 勇（1976-），男，博士后，从事电网稳定控制与电能质量方面
. f: _8 q3 e5 {2 @的研究工作； 8 d( I+ k4 p1 q7 \: g2 i
苏 毅（1970-），男，高级工程师，从事电网稳定计算与自动装置
, U, e" U, W( C+ f) B* w& ^6 V, X+ m, _+ s的管理工作；
9 N" X/ U* H* q% A5 Z陈 峰（1967-），女，高级工程师，从事电网稳定计算与运行方式6 w1 }7 |/ ?, E) M! T
的管理工作； 1 i$ W1 P, Y' u7 [+ {$ g" y
滕 林（1973-），男，博士，从事电网继电保护与稳定控制方面的. G# m# t1 j! ^4 l p4 i
研究工作。
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狗仔卡
发表于 2017-3-23 07:58:28
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