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1 问题的提出 2 典型的错误9 n# @2 e/ e% h0 s9 j0 @+ D
在分析电力系统的不对称故障时, 一
4 `, L' O6 g1 [# i般要用到系统的正、负、零序3个序网
/ J/ a1 k0 w# D" b络,其中零序网络比较复杂。特别在分析
( d* [; r. l6 i( p: O0 p: l多消弧线圈系统的零序网时, 往往会出现
+ H0 m ^1 w; V# \& B+ @/ D许多问题。本文首先对常用的分析零序网+ U* t- m- ^* G9 a
络的方法及常见的错误进行了总结分析,
. i+ y, b6 \( g$ \" c: w进而抓住问题的实质, 提出了一种分析零- L2 H; _; h* g r/ m' Z
序网络的新方法, 这种方法使很容易出错7 {$ J6 X' O3 }; ]" u+ J
的多消弧线圈零序网络的分析也变得非常0 g0 k, L8 G2 x- ]
容易。9 o% k; k2 C% p) Y8 M8 s- d
本文分析采用的系统模型如图l所% y( B0 c* n" C8 @
示+ k& [5 u$ j" f. P) u% _& h
有3种典型的方法易引起错曝。
7 \, A0 Q4 e7 u1 s方法之一:“消弧线圈按其实际电抗值
- Y/ g6 T, ~+ F5 |7 X( r直接放在相应位置 。”如图2中x
0 M X* K1 j6 ]Xm Xlg都应分别扩大3倍后放在图中位) W$ i1 b% K* V
置上。" f4 m. L t% R$ w. `# X
方法之二:“变压器中三角形接线一侧( u( ^7 o; o0 R6 x
的零序漏抗接地。”这样简单地处理, 并没
7 s, @ o7 S% g有抓住问题的实质, 单看其结果有时是正8 L/ `, b1 M* z/ n5 L
确的, 但在许多情况下会引起错误。如图
0 Q! `3 X" q( ^2中, 用此方法处理后,T1是正确的, 而
# s( m* J/ A0 w! b; q9 Q变压器T2和T4都是错误的, 即d点和g( O* O# w q+ D+ h0 {; k: e* c5 v, V
点联的位置不正确。
7 j% e* N% \8 x6 r7 J; }6 s% K图1 J毛统的原理接线图* T9 y5 S' R* l* b% N8 S4 U: p- d
t 十 { } 十 十 } } 十' } { 十{ 十 十 { } { 十
* C$ Q S$ ^- z" D8 M, W参考文献
5 r" d# o$ I4 m& L ^$ T1 约翰·G ·凯梅尼,托马斯·E·卡茨.田野光
! L1 p" e+ U) r. l等译.结构式程序设计语言True BASIC 科学3 c* J5 ]( _+ s/ V" D
普及出版社, 1988
4 u/ m9 z: F/ A2 谭浩强, 强基温.True BASIC程序设计清华大2 D+ X, D0 s4 @- U! K9 J" _
学出版社,1989
7 a: b1 u& t3 u0 w e5 Q: x· 28 · 电力情报 993/ ^$ b O- `& {8 y2 m
l习2 冉型的错误手值¨ 络
# O: Y: h! u1 q8 b, m% c方法之三:“系统原理接线图中的‘地’ 的方法二、三都是正确的。因此, 对于有
3 ?" d+ H+ d' \. S点, 在等值网中为共点。”此方法的使用结 消弧线圈的系统, 先将其等值为一个中性2 n- J2 H. m, ?+ N# ^
果也会引起错误。如图2中, 用此方法处 点直接接地的系统(以下称为等值系统),, S" M- E4 q+ y2 t: v7 u+ j' y
理后,a、b、c 3点正确, 而e、r点的接 然后, 对于这个“等值系统”就可以放心地
* P9 T( q8 F8 X0 L9 ?4 ] J% t( Y; L处就是错误的。 使用上节中的方法二、三进行处理, 从而
4 v# s: _- ~6 N" a; S$ [1 _6 X3 [方法一产生的错误稍加注意即可避 使零序网络较易作出。
) X! A" m8 f% ^! A: B' T免。方法二产生的错误也是比较容易避免 等值的原则是“将消弧线圈电抗值乘3
4 d7 n4 R8 u6 E- F* s( m的,如图2中的d、g点应分别接到h、J 后移串到与它电气上直接相联的线路的末) h7 b9 l3 N& j( |6 l$ w3 g) x
点。盲目地使用方法三, 最易引起错误, 端”。此原则的正确性是容易证明的。由图
/ h- d* c7 k+ T" s& b通常使用的一种方法能避免使用方法三引 1按上述原则作出的等值图如图3示。图3
" s4 y/ W5 y% ^4 R1 _& ]& S" q起错误, 但它叉会引起别的问题。因此, 中, 电抗元件2O、21、22的电抗值分别为
9 a$ Z$ C9 K: t9 I6 O1 r# L1 b它并不完美。下面将介绍这种方法。 元件lO、l3、18的电抗值乘3。由圈3按
5 ?1 u2 }# i3 [( M5 S3 不完美的正确方法
/ X3 H% i. N2 `. @如果整个系统都是大接地电流方式,' S Q# p' M& b1 r$ x3 I) F# [
即变压器的中性点是直接接地的, 剐上节, l, N2 k. l- ]% J
上节的方法二、三作出零序等值网络, 如0 t/ S" v1 B2 J9 W4 ?
图4。
' X" T% |/ u7 I) J5 I图4能正确反映图1中变压器及线路
, k8 S/ n8 @" b各元件中零序电流的情况, 但由于消弧电9 u" {: J2 ?/ c; V
抗的挪位等因素, 从圈4中并不能反映实
$ P7 I$ @: i3 u# c3 }' Y图3 等值系统接线图 _+ l! v% w; M# ^7 _& k3 u! u+ _
固4 由图3作出的零序等值网络
, n" h+ N- h k6 c8 x% t1 F№4 粱志瑞:电力系统零序网络的制定和分析计算 ·29 ·9 w& }, S- B7 f- [
际系统中的零序电压分布。$ \% p0 } P: m1 T6 X- H
4 完全等值法+ ~/ v& z# J0 o1 {- s
零序网络中, 每个变压器都是一个枢4 N$ \9 F4 J; w8 U7 v7 i" ?* R" q
纽点, 首先剖析一个变压器的情况。设有1 Z4 ]: X. `; d9 a0 J+ L: a4 J
一系统如图5所示, 系统中A 点发生不对+ E6 |, ?% y O: C
称短路, 它的三相零序电流流通图及单相
: O2 T$ f- o& d原理图的电气等值过程示于图6的各分图 图5 故障倒
% _. ]) C( z" P) V8 ?# g围6 (a) 田5的零序电流、电压的传递和分布 围6 (b) 单相午值围
8 i- f3 S) b/ B4 o/ [一
& j5 _" P5 A. L4 c( u图6 (c) 归算剜 棚
9 f' i/ s9 Q3 x3 b( J' D中。; \% ]/ j8 c+ o# E! Q
由图6 (d)可知, 变压器的励磁阻抗 u- L: ^. e3 N+ r( F" ~
支路■ 上的电压即是各侧共有的电势 ,1 D! r8 K% [$ Z( C0 J/ W! S, J
变压器的2侧相联的整个输出阻抗为 ,、
" M5 Z* o' i; }: o$ n‰、 的串联支路, 加于这个支路的电势, S' q$ b8 L/ | u1 p! M
当然是 , 故 2、‰、 串联支路的首末
. S3 I4 ~9 x2 k6 k3 d端应分别接励磁阻抗 ,的首末端。同理,
, }# T3 u9 z0 y- M# ~1 A变压器3侧的曲支路应分别接x,的首末
/ j4 P9 U9 D% [9 x$ C端。" {! T) J6 h" [
综上分析可得出如下结论:“在制定零
7 N, D0 ^8 o( H& n0 f; d序网络时, 应将变压器的能传通零序电流# h9 L2 q4 c" w& ?9 S2 e# o# p% D" t. p
田6 (d) 上的电压, 即
8 I( D4 V e; c) l7 r3 |* P3 f的每一侧输出甸路的垒部分别看作一个二
2 |& \, O: |9 e# [0 {端网络, 将此二端网络的首、末端分别接
9 c; W/ i8 S' E/ I+ X( u1 ^于本变压器的零序励磁阻抗支路的首、末
' f2 X- a4 N6 ]/ a6 k端。”以下称此为"TO结论一”。# f+ D! o. t% y
根据TO结论一, 由图1作出的零序2 x; |0 F! {) ^: `' g. x
网络如图7所示。从图7可知,T4输出端
/ j8 N |6 L2 C$ w所接二端网卜1 中只有△侧漏抗 ,T3
# h# B7 @# f2 m2 |/ ^% R O! j输出端所接二端口为2一 。T2的△ 侧所
4 B, U: ]# T" Z' y+ x: Q8 j接二端口为4—4 , Y 侧所接为二端口
$ D. M$ ?0 i7 L% a) x( R3-3 。TI输出端接二端口5—5 。
( k, @: X% h; t: `" S图中 、占、 分别对应于图1中不
3 j/ s, g! u" m$ e3 N4 @· 3O · 电力情报, m" z6 d: x7 j3 b6 M
囤7 完全等值章序网络
8 \ N; m. ~9 y5 K" _/ h囤8 部分变压嚣激磕阻抗而无穷大时的完全等值零序网络& d8 l, D1 }( n+ [& z
同电压级段的实际接地点, 它们分别是各! M; A/ u, A8 |; M. b# I
电压级段的零序电压参考零电位点。计算3 S7 e9 r- h; q1 E
各点的零序电压时, 只能按图7, 以本电
) a# A" n2 c" O/ v$ M压级的接地点为零电位参考点, 计算出的
9 B3 |6 o' W, r) a1 } y2 t电压才有意义。比如, 要计算圈1中A点
. u) O0 ]' m; u的零序电压, 则须计算图7中A点相对于
" P" _7 \6 o, I: f' Z9 e+的电位差即可。若以图7中A点对 或8 l$ B. w) {5 Y; t
上的电位差作为A点的零序电压是错曝/ I. g2 a1 [ k& t' O% |- s4 K: U
的。- P( @2 P X) ~1 `
图7直接、全面、正确地反映出了实
. Y: J; s8 ^8 {: @际系统(图1)的零序电流分布, 而且,
1 X7 ^5 p- Z7 q- m“只要在零序等值图上, 将对应于不同电压( ^8 Y$ y- k9 _
级段的接地点加以区别标注, 别计算实际
% g7 U- J& ]6 y, F" j" z系统中任一点的零序电压时, 只计算等值
& [) t; [$ N G: D图中相应点与本点所在电压级殴的‘地’点
% d1 ~ h; R5 M ~之间的电位差即可”,以下称此为“TO结论
# |7 B2 {: V' W4 ?- I5 M4 P) {二”。
8 w5 z1 S! L H* E! h; G! |5 C各变压器的零序励磁阻抗的大小与本" y! `$ `: C Q
变压器的铁心结构有关, 除三相三柱式的' S4 D2 v- u2 Y: ]
结构以外, 一般可以将它看作无穷大阻
! ~% o5 t: h+ h; S抗, 并可将相应的励磁阻抗支路看作开" F3 O3 L( w8 f4 J! F
路, 即此励磁阻抗可移去。本例中, 若
$ c$ \3 w3 K& R' J! IT2、T3、T4的劝磁阻抗为无穷大, 则由$ M% M; N- [# Q8 A3 ~; C# C* {
图7可得图8。 e. H$ o$ N. }+ q' [0 m+ n4 i
综上所述, 零序网络的分析方法可总6 W9 O6 L2 L) B' N
结如下。
( u. x2 Z+ v6 r% [- [( M- L# J(1)根据基本的零序等值方法和“TO
7 ]9 l* N5 x( R# h结论一”, 作出认为各变压器的零序励磁阻) x, @( m2 ?& A) {
抗不为无穷大时的零序等值网络。" z3 ]; y: r; I) q' X2 E& {
(2)将不同电压级殴的接地对应点处
. {9 T3 v' T; \7 @9 ]作出不同的标记符号。3 K" r3 c7 o* [
(3)将励磁阻抗为无穷大的变压器的4 j( N8 G) K* Z0 r
励磁阻抗移掉。
3 U7 n* r/ m# V5 j(4)此时, 作出的网络中的电流与实/ }$ d6 p& ^! a) i+ u
际系统中的零序电流一一对应。4 v1 c) }$ `% j* `0 J, r+ Q& y
根据"T0结论二”可计算出实际系统中
. }* C q$ X; z, Y的各点的零序电压。% f- ]+ ?$ D1 h' c4 p" b
需要注意, 流过消弧线圈电抗中的电2 l# U( r" Y1 y. v, S
流值为实际电流的三分之一。 q$ p* C4 {1 L9 X6 a+ q! F2 a5 }
2! G0 _ ~& x8 A" K) r! L
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