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发表于 2011-5-11 21:00:22
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本帖最后由 青果园电厂化学 于 2011-5-11 21:01 编辑
+ v, X7 U. }) L3 m) b
, f( s5 B1 J8 k$ D. r) o汽机性能计算的模型建立(参数采用汽机侧)
( y+ z* j7 X$ g& U9 X6 S- k4 B( F汽机热耗根据汽轮发电机功率和进入汽机净热量值进行计算。计算公式如下:
# @( ]0 b2 k* _9 bHR=(Gms*hms+Grh*hrh+Gb*hb-Gfw*hfw-Grc*hrc-Gsw*hsw-Grw*hrw)/N* R3 j8 n( M& _6 E% ]0 g3 x
C(单位kJ/kW.h)7 {( `6 _4 x9 t r7 b8 @) J
其中:Gms、hms: 主蒸汽流量(kg/h)、主蒸汽焓(kJ/kg)
' z' }$ `0 A1 U7 |! f0 g3 Jhms =2023.42+1.6675T+2.9593×10-4T2-(1.1584×108P-7.0801×105)/T2.782-(1.1157×1026P2-4.1677×1021)/T10.19-(4.1773×1036P3-9.5378×1029)/T14.76$ L$ i3 M. ]9 X3 [8 v
式中 P——主蒸汽压力,MPa;
8 b7 x! \4 {; f( }, M OT——主蒸汽温度,K
+ V- r0 L8 b2 s9 g" Y( FGsw、hsw: 过热器减温水流量(kg/h)、焓(kJ/kg)
% z/ B3 Q! I* Y0 Y! P/ Q0 J$ Y# jGrw、hrw:再热器减温水流量(kg/h)、焓(kJ/kg) 5 R1 i& i# o& X( i4 O1 \
hsw=1.292107484p+4.550678975t-0.002722257t2+0.00000866t3-0.004608878pt-18.45891547 kj/kg# S/ [- K( z' w; k D; @4 {
式中 P——过热器减温水压力,MPa;
" ~. P' ?5 u- Ft——过热器减温水温度,℃
( G9 n3 n$ h- v, V% E* ?hrw=1.292107484p+4.550678975t-0.002722257t2+0.00000866t3-0.004608878pt-18.45891547 kj/kg6 f6 x$ U: `' i0 V
式中 P——再热器减温水压力,MPa;. ?. l) k, y, b/ I( a
t——再热器减温水温度,℃& d% n& A7 W2 K& j# p7 [ b) P7 M. N4 E: }% Z
Gfw:主给水流量(kg/h),根据热力系统水汽流量平衡计算,公式如下:* i8 ]: w/ V8 z+ R. @
Gfw=Gms-Gsw+Glp1 , p6 z$ x* ]5 s7 R* {
其中:Glp为锅炉连排流量(kg/h)。# ]+ U7 _- t& n; e; d }1 \
hfw:主给水焓(kJ/kg)! f1 r6 l _- \3 }2 i7 i0 O
hfw=1.292107484p+4.550678975t-0.002722257t2+0.00000866t3-0.004608878pt-18.45891547 kj/kg7 A# p& v' F# e& T
式中 P——主给水压力,MPa;, h! S4 U1 `& u @& v7 x
Qt——主给水温度,℃
) M, u! V/ V& H3 Q1 r0 M4 HGrc:再热冷端蒸汽流量(kg/h),计算公式如下:
$ d1 e4 t* u3 t( k9 }+ n$ b7 ^Grc=Gms-G1-G2-Glq% L/ F. M4 S8 L) a* S6 K0 \
其中:G1、G2为1、2号高加抽汽流量,其值是通过1、2号高加热平衡及流量平衡方程求解而得,有关平衡方程如下:! Q9 ?7 }0 S# O5 v: y# F. H: k) Q
Gfw*(hout1-hin1)=G1*(h1-hd1)*hh13 4 {, A9 v+ K9 R. Q, p0 O
Gfw*(hout2-hin2)=(G2*(h2-hd2)+G1*(hd1-hd2))*hh2- `2 \, P& ]$ c. ~+ `- U
其中:hin1,hin2为1、2号高压加热器进口焓
6 n, I, F9 W+ B3 \: K, W" q) K, phin1=1.292107484p+4.550678975t-0.002722257t2+0.00000866t3-0.004608878pt-18.45891547 kj/kg' i+ U/ v( [9 A) {" t, S
式中 P——主给水压力,MPa;
5 i; G r1 J8 J1 ?; lbt——主给水温度,℃' % h" l) e( u; b, Q8 T2 P8 F
hout1,hout2为1、2号高压加热器出口焓
- H+ x) j+ p9 T+ }7 p' ] hout1=1.292107484p+4.550678975t-0.002722257t2+0.00000866t3-0.004608878pt-18.45891547 kj/kg8 ~7 {+ s( S9 q9 ` |2 P+ e6 k
式中 P——主给水压力,MPa;T——主给水温度,℃
3 j( v$ z5 `; ~- l hd1,hd2为1、2号高压加热器疏水焓 hd1=1.292107484p+4.550678975t-0.002722257t2+0.00000866t3-0.004608878pt-18.45891547 kj/kg9 |& l( a% G8 H- b" o" i
式中 P——高加进口压力,取值为0.95高加抽汽压力,MPa;2 q, S: J( \& I
et——疏水温度,℃
7 g) F4 @ q% E7 A& D% L/ C hh1, hh2为1、2号高压加热器效率,取98%1 G$ V2 s" [& z1 y& A- F) {
Glq: 为高压缸后轴封漏汽量及高压缸进汽端漏汽至中压缸的漏汽量之和(kg/h)。采用汽机制造厂设计数据9743kg/h(一期),10000kg/h(二期)、12000 kg/h(三期)。
& `, y7 y2 t' m5 L }' shrc: 再热冷端蒸汽焓(kJ/kg)6 E# @; x2 i0 e* P3 M
hrc =2023.42+1.6675T+2.9593×10-4T2-(1.1584×108P-7.0801×105)/T2.782-(1.1157×1026P2-4.1677×1021)/T10.19-(4.1773×1036P3-9.5378×1029)/T14.768 H( p/ R! ^ _# _6 A7 @7 D
式中 P——再热冷端蒸汽压力,MPa;
( `$ v/ q" b5 I: b: J& H3 Y% yT——再热冷端蒸汽温度,K
/ l( g' A4 R3 U& XGrh: 再热热端蒸汽流量(kg/h),% {. K4 W; Q! G# ~2 l/ [4 t& M
根据以下公式计算:Grh=Grc+Grw6
7 C7 s$ Y/ e9 v& b7 Y hrh: 再热热端蒸汽焓(kJ/kg)4 H: W+ h9 S8 B! w' R5 a+ o' i x
hrh =2023.42+1.6675T+2.9593×10-4T2-(1.1584×108P-7.0801×105)/T2.782-(1.1157×1026P2-4.1677×1021)/T10.19-(4.1773×1036P3-9.5378×1029)/T14.76
% |: |3 d# Z, J+ t2 X' Z- T式中 P——再热热端蒸汽压力,MPa;
, C7 H( s( B" x8 j' o: Z9 O5 RT——再热热端蒸汽温度,K% L2 f: i5 ^! o
Gb,hb:补水流量(kg/h),补水焓(kJ/kg)
; c* U6 a' _* v) k: H# |$ nGb手工输入
2 c& A4 T3 L& ehb=4.1868×20 |
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