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电力变压器故障matlab仿真

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发表于 2008-3-26 17:18:56 | 显示全部楼层 |阅读模式
课件讲义
课件讲义名称: 电力变压器故障matlab仿真
内容简介: 电力变压器故障matlab仿真
媒体: 电子文档
所属专业方向: 电力系统
制作者:
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    有各种故障的模拟吗?
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    发表于 2008-3-26 18:38:09 | 显示全部楼层
    难道是文献?
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     楼主| 发表于 2008-3-28 09:25:15 | 显示全部楼层
    pdf文档,论文
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    发表于 2008-5-15 21:47:35 | 显示全部楼层
    1
      ^! E0 r0 F8 {- B变压器励磁涌流的分析与研究' H; c3 V1 i+ Y, v
    彭静萍1,秦红霞2,贾晋1,张俊芳1
    ( {8 w' r2 ^$ o' a+ u4 N& Y% F1 E(1 南京理工大学,江苏南京210094,2 北京四方继保自动化股份有限公司,北京,100085); O7 p/ v7 _* z/ I. u) }6 o
    摘要:论文对变压器励磁涌流的产生机理和其性质进行了$ Q  G( ~/ b4 I9 Z4 n
    分析和研究,采用MATLAB 软件进行仿真,结果证实理论
    $ X5 Y4 D3 p8 O" e" J# @  z分析的正确性。探讨了变压器合闸初相角、饱和磁通和剩磁
    5 g+ B0 Q$ i" @6 j" z0 L对励磁涌流的影响,在理论研究的基础上,利用仿真进行对
    8 d. N) l) M2 i" V比分析。研究了变压器励磁涌流的各种鉴别方法和抑制方
    . K" e1 `) P  M/ Q7 i) Z法,其中对二次谐波制动鉴别方法和控制三相合闸时间的抑
      F. B$ m3 ~* `; J6 @% S制法作了仿真分析。
    ! F- n# T5 ~* x0 q关键词:变压器励磁涌流合闸初相角饱和磁通剩磁
      m! T$ b8 T# V: }: ?' e" v% l$ m0 引言
    2 r2 u' o" _1 ^7 q( x& r电力变压器在空载投入电网或外部故障切除: p2 R" `0 @3 ?3 i$ T
    后电压恢复时,由于变压器铁芯磁通的饱和及铁芯5 q" y7 Q5 J2 O) t, r3 d# D
    材料的非线性特征,会产生相当大的励磁电流,称- N; Q/ z; Y3 i/ z' x( ]4 Y0 N
    为励磁涌流[1]。
    0 q+ t$ ~9 c, Z+ G7 P  _2 t1 t励磁涌流的数值很大,有时可以达到额定电流9 U. E* [/ k/ P, y" O2 E
    的3~8倍,可能导致变压器差动保护误以为是故障: R0 |- f" ?$ d1 p4 ], o
    电流而动作[6]。同时励磁涌流会造成绕组变形,从# d) R5 N1 M& Q4 P% N. M/ ]7 w8 q
    而减少变压器的使用寿命。励磁涌流中含有的多个9 y; d/ Q) Q/ Y$ ]. P0 B% p/ i
    谐波成分及直流分量,将会降低电力系统的供电质
    & ~. }' e( u0 S$ X0 x' |量,涌流中的高次谐波对连接到电力系统中的敏感
    1 F6 t4 Q( L- G& s0 z9 E/ f电力电子器件有极强的破坏作用[9]。
    - B5 C1 p- b! k# Q/ k' H近年来,我国远距离输电系统越来越多地建
    ( n7 k7 E: P; `成、运行,超高压、大容量电力变压器不断投产,: Y8 f9 i. q6 w. j- z$ r
    对变压器保护的可靠性和快速性提出了更高的要
    3 ^" d7 N( ^0 j9 S求。但是,国内变压器保护的发展却远远落后,其0 [& ^+ n. A# b
    保护正确动作率长期偏低。如何躲开变压器励磁涌" N* d. a* q5 J  c% W
    流的影响,对提高变压器保护动作的正确率以及改
    8 I. \& n' v9 {善电力系统的供电质量有着重要的意义。
    # U% N. ?. V1 N. [" e1 变压器励磁涌流的产生及其特性- n' _" F1 z+ H0 L# L6 S6 }
    图1.1 变压器铁芯磁化曲线
    8 N) ]/ b6 X# I图1.1所示为变压器铁芯磁化特性[1]。设饱和磁5 m- c; s9 _- k+ P2 U) D
    通Φs,将饱和曲线近似看作直线ΦsP。当Φ<Φs时,- ]6 f1 r. u0 o) {. N/ _
    ie≈0 (即励磁涌流小的不可比拟);当Φ>Φs时,
    / q% A6 ^4 i1 }$ rie 随Φ线性增长,即ie与Φ波形相同。令电压过零; p, r1 W- m  K& l2 {
    时合闸,对应外加电压为u,铁芯中必有稳态磁通) L# j  w, T" \" N
    Φ(t),因为,u=dΦ(t)/dt,所以有, U0 S# m, P9 u+ u, V' N" ]
    &#61480; &#61481; &#61480; &#61481;
    / M  P" N  Y7 P3 [' ?. }* {2 v&#61480; &#61481;
    , k5 Q. c2 r& N$ d" l9 P5 n8 Dm# M  D2 U* T# o2 n; J
    m x) p8 ?/ l- G1 F7 H/ m
    t udt u sin t+ dt7 X+ A# Z3 E, e  {" v
    cos t+
    , I2 X4 j: B  U% }" Q&#61559; &#61537;2 S& u. O, i9 \( [5 N+ g
    &#61559; &#61537;& }  ?$ h/ D$ O. v, z
    &#61510; &#61501; &#61501;
    . P) r- L+ e/ ]4 f1 |&#61501; &#61485;&#61510; &#61483; &#61510;" b* H$ L1 ?, t' Y" e
    &#61682; &#61682; (1.1)
    , b: S% r6 R: y$ Y2 l式中Φm为稳态磁通的幅值Φm =Um/ω。
    / Y* }) z* h- A# g$ B! a, Q设Φr 为空载合闸前的铁芯剩磁,合闸瞬间,t =3 q: L' t  n, f7 V
    0,式(2.1)成为$ R9 j/ q% G$ t
    &#61510; &#61480;0&#61481; &#61501; &#61485;&#61510;m cos&#61537; &#61483; &#61510;x (1.2)8 M5 O- S% ?5 F1 x7 K+ T. s! d6 v
    由磁通守恒定律得: Φr=Φ(0),代入式(2.2)1 D7 c# B" c6 Z3 |6 @" h5 C# Y1 u
    求解Φx得
    " f9 b! C4 ^$ D% B8 R4 a% @&#61480; &#61481; m x &#61510; t &#61501; &#61485;&#61510; cos&#61537; &#61483; &#61510; (1.3)3 ?8 C  Q% i9 y6 z. P: C3 B
    将式(2.3)代入式(2.1)得
    ! N& ], J0 c9 T! ~&#61480; &#61481; &#61480; &#61481; m m x &#61510; t &#61501; &#61485;&#61510; cos &#61559; t+&#61537; &#61483; &#61510; cos&#61537; &#61483; &#61510; (1.4)1 d# A0 p- Q. F) F
    图2.2 就是所示的空载合闸铁芯磁通。由图1.2
    8 Z! q- L2 ]  G( m' b可作出对应Φ(t)的励磁涌流ie(t),如图1.3 所示。
    , t  n0 t9 }; q  a' g图1.2 空载合闸铁芯磁通2 c2 @* S- u( H' x% O4 |8 m
    2
    ; R- }: F8 a/ z- T% O- s, n5 g图1.3 励磁涌流的变化曲线
    , O7 R4 P; f9 p, w5 ^变压器励磁涌流有三大特点[3]:5 r! q" V5 ~* R9 `. j
    a) 含有较大成分的非周期分量,往往使涌流偏: L2 s$ `5 R! F
    向于时间轴一侧。8 u' @- X9 e3 A1 W& v
    b) 含有丰富的高次谐波成分,其中以二次谐波
    9 A" d7 f+ h2 {5 _4 R2 y) E6 C9 K为主。
    $ `7 L: V8 |5 D5 k+ Q% y: Z6 G- I' gc) 波形存在间断。
    4 I* G  V, N/ W4 Z从上述分析可以看出,变压器励磁涌流的大小, k7 B4 e( C* x' R! O! @* [+ a5 i
    与变压器合闸初相角、剩磁大小、饱和磁通等因素$ N5 o. o1 q& H: Z$ N
    有关。
    . T# H* X) }! w  M& C& S- F" k8 b2 变压器空载合闸时励磁涌流仿真4 c+ i6 N* i* c: O4 Q/ J8 k# n
    图2.1 是变压器空载合闸时励磁涌流的仿真分
    / H3 z2 L, E$ f' F析模型。一台三相双绕组变压器由一个500kV、60Hz
    & z) K- T7 ~) `6 @0 R4 I的等效电源供电,变压器的额定容量为450MVA,绕
    ' i  _# U+ H5 V: e组联结方式为Y0/Δ,额定电压为500/315kV,额定
    - |9 S, M2 ^: z2 V. e频率为60Hz。图2.2 和图2.3 为变压器的电路模型
    . m: H7 S0 _, i和饱和特性曲线[2]。# O& |1 D: y$ |5 L- w1 g
    图2.1 变压器空载合闸时励磁涌流的仿真分析模型
    0 e/ m5 i% r8 E0 ?2 K4 N图2.2 变压器的电路模型0 F/ j2 e! Q- J& A8 w* Y
    图2.3 变压器的饱和特性曲线
    + r1 ~) \. P! B% f1 B! W& U各参数取值如下:R1=0.002,L1 =0.08,
    6 I, t0 ]: Z7 v+ I+ bR2=0.002,L2=0.08,Rm=500,饱和特性(对应图4.36 ?- z# V5 A- P2 C1 L" ?
    中的1、2、3点)是[i1=0,Φ1=0;i2=0.0,Φ2=1.2;
    : b1 \' I, a" E  a: c2 }* Hi3=1.0,Φ3=1.52],三相剩磁ΦA0=0.8,ΦB0=- 0.4,
    4 A) X) ?, @0 R  U. r/ ~: X4 \ΦC0=0.4。: C& ~3 z' [; M1 G' B( L: G
    3 变压器励磁涌流的鉴别方法( [" W9 L! V9 l$ w9 F1 X1 o# E3 O
    为了防止变压器差动保护误动作,必须对变压
    " P- z% p) s& l7 o8 c器励磁涌流与内部短路电流进行鉴别。目前在实际# F, Q" L# w, g( b
    中运用比较多的有二次谐波制动、虚拟三次谐波制7 k0 J0 y& W4 F2 a: H- l
    动、间断角原理、波形对称原理、波形拟合法等[7][8]。
    % x' s0 [! ^' M1 u. S0 Y4 I0 C二次谐波制动法的判别式为当出现励磁涌流
    $ \% y, r9 u5 e. L2 k! K# ]时,有Id2 &#61619; kId1。式中Id2和Id1分别为差动电流中的
    7 ]& B  P9 \* S( J5 _" e二次谐波电流和基波电流的方均根值;k为二次谐波. V$ b$ Q5 o% W6 R
    制动比[5]。
    6 O. m: P+ J8 A二次谐波制动比有二种计算方法:; {1 P9 J: G4 V2 L
    a)谐波比最大相制动- o2 ~* [6 L: i
    max(Ida2/Ida1,Idb2/Idb1,Idc2/Idc1) &#61619; k
    ' ]" t( V' G" h0 M% |9 j) l, ob)分相制动* {$ E. F5 l+ m9 V5 @: y
    min(Ida2/Ida1,Idb2/Idb1,Idc2/Idc1) &#61619; k+ X6 e+ l& `8 V  J; p
    以上式中,Ida2,Idb2,Idc2分别为三相差流二次
    ) t' i1 \6 l6 H* A& b谐波,Ida1,Idb1,Idc1分别为三相差流基波。- G4 i0 y0 g; T$ @& A
    谐波比最大相制动可以保证励磁涌流时保护; D3 ~9 Y3 R  D/ K
    不误动,但容易使保护延时。按故障相制动可较大* O7 P. o; W8 q) G5 H
    改善最大相制动方式动作延时长的不足,其缺点是
    7 U  Z! W6 T9 R由于只以一相的谐波比制动,可能导致误动。分相
    , y, h% [5 v; o! l- g% D7 o2 O0 G4 e制动方式能迅速动作,但有误动问题。综合相制动3 ~" {2 t- Z3 k) z
    方式能在保证不误动的前提下,提高速动性。5 w7 N9 m# R- B& B3 W
    分别对的谐波比最大相制动和分相制动进行; K) @, w& h: K  |! s0 i& @* e
    仿真。变压器饱和特性是[i1= 0,Φ1=0;i2=0.0,
    ) K& i0 H- Z. E* oΦ2=1.2; i3 = 1.0 ,Φ3 = 1.52],A相剩磁为0.5。
    / K! `% i( e% `3 Q8 L5 E设k取值0.15。
    ! Z* L8 g4 E- M; }4 ?a) 谐波比最大相制动
    + ]( {' N1 i. {! Q; Q谐波比最大相制动系统如图3.1 所示。
    : E( W% C2 I) @$ n3
    ' \1 Q' w7 t2 j. T图3.1 谐波比最大相制动的subsystem模块图6 r2 [  Z* w6 k
    谐波比最大相制动输出结果如图3.2 所示,其, [6 w5 Y" e% a/ z& O7 s4 Y* W
    中1 表示工作正常,0 表示制动。
    0 _- `% ~0 L3 U) O  C. W图3.2 谐波比最大相制动的输出结果
    4 e* E. t. u/ {, k% Bb) 分相制动
    , j+ w$ b3 |5 R& h- s" Z将谐波比最大相制动系统图中的max模块换成
    & k( \9 S% g* I4 f$ R$ dmin模块即为分相制动系统图。
    " v. L) T1 |, e5 X  y分相制动的输出结果如图3.3所示。其中1表示
    ! s# h  Y& p/ X1 N; c& G# i! J工作正常,0表示制动。& A* H0 x# j0 R7 ]" F6 r7 Q2 @
    图3.3 分相制动的输出结果
    * C7 e# }' S1 P由图3.2和图3.3,谐波比最大相制动比分相制
    ! [0 V! \- q8 V0 @; N动反应慢,在变压器空合于故障时保护延时,但分
    6 A( k# l9 M/ I% }! W; t  F6 J相制动容易导致误动。因此,如果将它们结合起来
    ' v2 ^) `) W, N* E组成综合相制动(max(Ida2,Idb2,Idc2)/max(Ida1,1 ]9 y- K; k2 V) R6 {  P1 s# F
    Idb1,Idc1) &#61619; k)会获得更好的效果。6 l( ^% G. |9 p8 Y5 U
    4 变压器励磁涌流的抑制技术
    * v$ R) e3 u" n! G+ N# a/ v' b! G由于励磁涌流对电力系统会产生很多不利影3 |/ y9 H. E) w, Q! i3 g
    响,其抑制技术受到广泛关注。目前,削弱励磁涌1 D5 x+ i5 }5 U7 @+ k
    流的方法主要有三种[9][10]:串联电阻;控制三相开
    . g/ S2 E5 [9 ]6 I8 J. Z关合闸时间;在变压器低压侧并联电容器。其中,& i4 w( L1 [" l' N. G
    由于控制三相开关合闸时间从原理上不需要附属% z; g8 G. b  W# v4 ~( c5 a1 K
    设备,相对另外二种方法有一定优势。' J. V! Y& F- R' O# ]
    图4.1 变压器励磁涌流延迟合闸抑制法的仿真系统模型5 J$ I( }" \* V; E, q9 t; y2 G3 T
    论文对控制三相开关合闸时间的抑制法进行2 W5 q0 K9 x( h) w2 L( [
    仿真。仿真系统模型如图4.1所示。仿真模型中,
    % Z7 @% k/ t5 Z# k- r等效电源、变压器和负荷的参数均和上述设置相
    / L( w  w$ @/ F" d$ E) b1 {同。变压器A相在外加电压900时合闸,B、C两相在
    - Q$ U$ m, \3 A, ]3 j两个工频周期后合闸。仿真结果如图4.2所示。: ~$ C( y: ~) F9 C! @8 I' p. S
    图4.2 控制合闸时间时A相电流! v8 t  r0 |! c" D' q# B2 S
    图4.3 没有控制合闸时间时A相电流
    / r+ `2 N9 C2 Y图4.3为没有控制合闸时间时A相的电流波形
    ; ]. _7 v4 Z1 \/ {. J& e图。比较图4.2和图4.3,可以看出,采用抑制策略, ~% t8 j( U7 f
    后,涌流幅值明显减小。9 S( g. c2 S- z! h6 s
    5 结论
    ) @3 S, W. j9 R. r' c6 z. U本文对讨论变压器励磁涌流的二种鉴别技术,5 q. e, q* j8 ?! v: ~( L
    并且对鉴别方法进行了仿真比较,二种方法各有优3 y0 {8 R/ A8 V
    缺点,而且优缺点相互补充,在具体运用中应该将8 h9 q: @" J# E: z9 T: h# i$ }
    其结合起来,充分发挥各自优点。最后论文对励磁& f( c* s6 }" z2 W2 K/ j
    涌流的抑制技术进行了探讨,从仿真结果来看,控
    . C4 f; q9 q" E) d7 Q' u制三相开关合闸时间能够有效抑制励磁涌流的幅
    " E: [: w9 B, J# G" m( d值。
    ; ~4 q. P: h& F7 I8 s4& O% M5 I* Z5 L6 j  o1 R" S
    参考文献
    ! i4 k# v$ _6 m% q; |5 l0 v  G[1] 陈剑,李炜.变压器励磁涌流的特性分析及应用.湖南电力,2005,( c1 X, D8 i" s3 o0 P- X+ z
    25(4):4~10
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    研究.继电器,2004,32(8):19~21
    " I9 F" Y2 V# t& O( M' W: w[3] 贺家李,宋从矩.电力系统继电保护原理.北京:中国电力出版社,9 k: h( y$ V- ~) {
    1994,10,172~178
    * O" c7 G7 J: J  O/ h[4] 吕真,岳蔚,刘沛.变压器差动保护二次谐波制动判据的仿真研究.
    , m( G0 _% W, n# K8 |继电器,2003,31(6):69~72
    $ C3 C1 q7 n$ X1 @[5] 唐跃中,刘勇,徐进量等.几种变压器励磁涌流判别方法的特点及  Q% `  u: ^: }( k- r
    其内在联系的分析.电力系统自动化,1995,19(9):53~59: ^0 @" e0 A- g2 O' s2 l! c
    [6] 岳志刚,杨国旺,曲艳华.励磁涌流对差动保护的影响及其对策.& T" I, W: d+ @/ G1 M0 E4 X
    高压高电,41(1):48~50
    7 L8 U7 U6 x% b) m; W1 G, H$ D[7] 宋芸,乐秀,钱峰,李稚鹏.励磁涌流鉴别方法在变压器保护中的& u6 Z* E' X: p! l
    应用.继电器,2002,30(10):85~89
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    Current Using a Dyadic Wavelet.Energy Management and Power
    ( i7 n9 f5 _& w& q3 YDelivery , 1998.Proceedings of EMPD`98.1998 internationAl/ E5 [3 H2 _9 z/ s
    conference on Volume 2,3~5,March 1998 Page(s):426~4295 q# V( L8 o# ~  }
    [9] 郝治国,张保会,褚云龙等.变压器空载合闸励磁涌流抑制技术研' I+ V* ]# K5 y5 [6 T$ M8 K5 H
    究.高压高电,2005,41(2):81~84- w$ L6 o  W  _+ R
    [10] 李琥,段乃欣,周海洋等.两种削弱励磁涌流的方法.继电器,2003,
    ) t# ?" Q% z& `& b' p, D31(4):35~37
    8 r& d- p" q) D7 [0 s作者简介:
    ' O9 t1 j: O# O; @1 ~彭静萍(1983-),女,江苏,汉族,硕士研究生,主要从7 {1 v7 i, s' e# e* P
    事电力系统运行和控制方面的研究。Email :( y6 @0 {- B1 b- p$ B
    pengjingping@smail.njust.edu.cn
    ( ]; P8 U* S2 o% v  W9 `秦红霞(1971-),女,新疆,汉族,工程师,主要从事电力系# P+ W; r5 Z! o' j
    统微机继电保护方面的研究。+ B. Z2 \6 c: t0 S3 C; n0 j
    贾晋(1983-),男,安徽,汉族,硕士研究生,主要从事
    - l7 l9 x" e$ H; d电力系统运行和控制方面的研究。Email :# t) |- f) G" M5 h/ Q
    jiajin@smail.njust.edu.cn' ?2 w9 b) C. O" ~+ I; C; o
    张俊芳(1965-),女,陕西,汉族,副教授,主要从事电力系
    , J: O! r" X; X7 I3 f  G* R统优化、运行与控制等方面的教学与研究。
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    发表于 2008-6-23 13:13:55 | 显示全部楼层
    牛!
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    发表于 2008-7-17 15:42:16 | 显示全部楼层
    要什么论坛级别才能下载啊。。急啊急
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    发表于 2008-12-26 11:32:46 | 显示全部楼层
    谢谢楼主分享 学习下啊!!!
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    发表于 2009-7-22 17:00:29 | 显示全部楼层
    dddddddddddddddddd
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    发表于 2010-5-9 20:05:32 | 显示全部楼层
    刚在学习这一块,有用啊!!!!~~~
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