b2 {& r; U$ |( {- a8 Z术2 Y3 f+ _0 G) t2 B& Z W0 Y* C
21 7 d. _) a$ z8 w: C% k- ?
在校验方式下，福建电网送华东 % v# i* `9 u7 J% b" W1 _* c6 }
1150MW ' K% U: z) r0 u3 Q# f( B) i，福 8 u. j+ b T3 S双 ' }& l2 O. q9 A) |2 Q3 O8 t1 B
1 # M; T) |3 B9 O! h
回线故障， 3 e/ Z' u7 H _1 j9 ~5 . @. M) Z. J1 y( @+ _8 H个工频周期后切除该故障线路， # N( A0 V$ M4 F# x; Y13 . s4 y+ d2 g9 Y, C" M V2 u: V
个工频周期后切除水口 2 K. {6 P9 e3 f5 K: @" }1 - _% `# r' s6 k台机。福双第二回线的 3 {: u4 N0 W- }; A( D% a- R4 y7 L. L功率以及福州北 $ S# J: c; W7 Q& e0 f
500k V ! m* Q$ T7 q5 G( A8 A母线电压如图 0 ^6 H1 s5 L; x6 z3 4 F8 F' I3 b* Y$ \- f. m
所示。* L5 f8 R/ z3 |) A6 @
9 t7 U6 C V c( A, v
1 L4 V' R; J, V, @" `& ?* p
0 50 100 150 200 250 : r! w" M; ]: X: d
300 1 c! K8 y% _* h; S" m: r& O! `
−5 & a0 h% f: F0 c00 * k9 b4 b: O. N# G8 e$ T+ V0 ! x! s5 h2 u& Z9 @+ q, q$ G& e500 # q% B% B. I% P7 K2 N1000 * K. ?: K1 P/ [. h7 m3 X0 o+ j3 w! z
1500 - `; l, }1 n$ E+ |* K0 C# P+ g2000 5 p8 v; c" Y& D- i. h, R联络线功率/MW 9 L* J# o; Z$ k, F
t/ $ T8 K+ b. s" H1 \8 Q9 {3 s工频周期2 i# k. n- h' x* _& V
$ _ W4 a6 t5 U3 b2 {6 J3 l
实际系统 M, a) _% r: W/ m: k1 F( R 5 N; J% }5 z. d T- y" p等值系统$ Q$ o: T9 L4 }) ?% e7 e. T- j
2 a% z% P+ E7 Z( o! m2 b0 n4 n; d0 50 100 150 * q/ H& Z. w$ Q& u200 6 k% c6 ]4 P. K6 `; q t4 U250 % v7 g' {7 ^- K, X6 V( V5 w
300 1 M9 M* n! m+ D# m2 m0.0 ! H/ s5 l) {5 u% Y) ^( F: {
0.2 H3 [: e3 o2 D) i2 P0.4 " l8 W8 z' x2 [4 _0.6 # }% E( h( f) C s' \: G' R0.8 ; c- K+ M* v7 k
1.0 ) @! _# u, G; j电压/pu ' D$ @2 M3 q" I ~
t/ 1 y: j& j- ]# i" ^) K3 n7 f工频周期 : Z/ w: {6 t! q" v+ x % \9 L2 J: w( B! s' U2 e0 K4 B. S6 K% x 5 w) H* T/ P9 A
等值系统 ! F: x: t/ W2 N$ u6 d* E : d% \6 |. E+ W! M$ [6 q5 J
实际系统 " ?* L+ Z% J9 L/ K(a) 联络线功率 - E* J1 X" @# O; N6 L(b) 福 # A3 j F/ E8 e9 }# F& J州北 500k V # n# q- C# ^; U, P, g
母线电压 7 @4 r$ f- t3 n8 H7 k- B& f+ `# G" s- Q3 K 1 Q& X: C* X! n
% E$ }; q+ }3 Y1 S; L: ?6 Q- H
图 }3 Q# I3 p6 v+ }) ~3 6 S* A( L0 N) A5 _% ~4 p: e8 M2 e N
4 k$ `* {! D' a7 `2 w2 A- I9 d
校验方式下故障后的联络线功率; s8 ?+ |/ N, l; {2 |0 n+ g
1 R+ j9 H% e$ b. c
及福州北 * {7 O" o- B1 a% j& l% A; S" z
500k V 1 g6 ~3 j4 r/ S6 `* R- M
母线电压 , c1 {( Q! `" p2 N 0 ~ O; L3 M* l6 U5 |% k( b3 PFig.3 Post-fault transmission power on tie-line and 4 t& E3 u4 x' ~8 w. qvoltage at Fuzhou 500k V bus under the test operation mode - Y8 G# g# n, W: u) P ; b C$ ^9 Q' w0 M
由以上图表可见，将几种典型运行方式下的等! E, W% F2 u8 f
值系统参数和实际系统变量之间的变化规律应用3 |" ~4 i) G0 B5 w8 G3 \
于其它校验方式后，同样可以得到令人满意的效5 I8 q/ B+ n, `
果，这说明了所提方法的有效性。 3 b7 H# i* X% i+ u ! i2 `7 q# C; W$ n- U5 F5 ' I; @/ F" N2 Z7 C0 B. B
实时等值的效益分析 3 F0 t8 m( M7 j: `* D & \# b, j3 z) n1 F在福建电网的日常计算中，通常采用华东电网 , u0 n' m+ }( O2 {1 a! d的一种典型运行方式进行分析，在线稳定控制系统 ! R& B8 d4 I: B8 ]# r2 ?4 N处理华东电网的通常做法是采用一种典型运行方8 l' X* @5 j/ t5 l8 q+ o* m
式下的等值结果，而不考虑华东电网运行方式的变0 g* ]6 v& g( f+ F. a) ^2 s
化。为了估计实时等值方法的有效性，在福建电网 8 V% L u3 {( \: m+ x+ A采用同一种运行方式下的系统数据、而华东电网采 5 M# {( M4 E$ p9 u用不同典型方式下的等值系统数据的情况下，本文0 I9 q2 L) }% s W8 C' Q7 s
对福双线的稳定极限进行了研究，结果如表 ' z7 O3 z+ c9 L! N/ u4 I
4 5 G5 G1 t9 p6 N$ Z# F# }' b
所示。 8 e: k' i% ?( c* J! S: H * u4 }( `, x1 Y0 [表 , @" D" [5 }' O3 T3 j3 S
4 6 b' O Q+ F5 A+ q; |- {% @2 T# D ' Y* u9 P, ~7 q# X; _8 Z$ z华东电网运行方式变化时福双线的稳定极限/ ]; u+ o2 m/ e. K F: A
, K; Y5 S2 k) P) y
Tab.4 Stability limits of Fujian-Shuanglong transmission $ S# x8 R6 Z$ {, t$ ]8 [
line under different operation modes . n, o a" N* t) C( z
for East China power grid 4 `2 J g3 L4 B( G w' s- C7 ^& b! @福建电网 福双线稳定极限/MW 5 S# M4 W! K3 h* I
运行方式 ( d; J8 t% v3 R/ b
华东电网 ; |& u% {* D: |3 o X运行方式 福双线首端故障不切机后泉线首端故障不切机 9 N' O& t+ e$ z h0 n2 Y) h+ g5 G
夏季低谷 1245 1260 7 N+ I' r1 d$ M$ C! a, ~ x3 s夏季腰荷 夏季腰荷 1280 1310 1 _7 ?8 v7 c% x. ]# {夏季高峰 1300 1340 ) ~* z' Q; G& {4 c6 d0 b$ m7 M l% G7 M由表 " {2 o) z7 q1 U U: L6 S- \+ S
4 0 S& g+ h, a/ L
可见，福建电网采用相同运行方式下的5 u" ]& q% D; K) a5 u
系统数据，而华东电网分别采用夏季低谷、腰荷和 9 c5 E' H2 p7 ^& Y0 V高峰运行方式下的等值数据时，福双线的稳定极限 , O$ ^4 x; _' n& ?$ p会有 % x- o `& M6 D8 z! ]. g" Y
50~80MW * w) k6 A. w- H% |" E
的波动；如果在线稳定控制系统对$ c0 t" F! x/ d2 E; S0 A7 o2 N
华东电网仅采用一种固定运行方式下的等值数据，% V7 A% C# S4 t7 E8 u* [, U
则在多数运行方式下得到的是较保守的计算结果， & ?: C9 O1 @3 ~' m) k限制了福双线的输电能力。而采用本文的实时等值 4 A' y0 A2 G" K. m3 W方法则能够模拟电网运行方式的变化，从而更有效 1 \; x; I0 i- B! v1 I ^地利用福双线的输电能力。 # U7 M* y3 ]" i2 }* p" ` ; s0 P$ ^3 i$ x2 i6 X1 y) @6 : v2 Z( _8 K+ ?8 x5 C
使等值系统略偏保守的措施1 t7 R- i! j6 ~5 _
& V0 j1 z- C. S* \% F! U. e考虑到实际系统的运行方式千变万化，在某些- n, T; B0 D2 k, p' s
运行方式下系统的稳定水平可能降低，因此为了保 3 v" ]3 T" a2 F4 }) L证系统的安全稳定运行，等值系统的计算结果应比7 [ T( [) Z' Z1 T1 u) ^0 }2 _
实际系统略偏保守以应对各种可能的不利情况。 5 P5 Z4 Y' J. v5 @0 ` ]& Z, A1 n - u* ?. I# Y: G" r' R- l% C$ c% `
本文通过研究等值系统参数对稳定极限的影) W5 ~$ U3 H% J: b2 E
响发现，欲使计算结果偏于保守可以采取如下措* l5 L$ m) t2 s H) W2 M1 q
施：①增大等值机的转动惯量；②减小等值机的同 1 z: I" `7 j3 D' l步电抗和暂态电抗；③增大线路的电阻和电抗；④6 V, \# T8 u8 K3 K
减小节点处的电导参数。例如，对于冬季高峰方式 0 O* Y% C( B8 N拟合后的等值系统，两台等值发电机的转动惯量同 & d. g6 p8 A9 c: M7 ?时按比例相对于原始数值变化时，联络线稳定极限! D0 W/ l& k5 d. l2 @/ O( O0 v
的变化趋势如表 , y' i2 q) z& y+ p% |1 q7 d5 ) a% M4 O7 J( J2 @
所示。限于篇幅，其它因素对系& S% _( q6 D: U5 p1 z) V
统稳定水平的影响不再详细列出。0 k; ]& Z F8 e5 n" k
R" m+ M X3 |5 t表 1 w! q* H5 h, A% I' T5 5 [6 t. ^) w! ?: ]- O % z9 d4 p$ m# u" C
等值机转动惯量对联络线稳定极限的影响 5 H! u4 K: P9 }* M8 n : ?$ {# w; z9 |Tab. 5 Influence of moments of inertia of equivalent c( ?9 K) b6 m) p U
generators on tie-lines’ stability limits% S; p8 x, Q1 [4 e9 `; @4 Z
4 g; e8 o# j# u( a$ X9 X: @) a
转动惯量相对于原始联络线稳定极限/MW & B& I' v# {# V2 t6 Y
数值变化的比例系数 福双线首端故障不切机 后泉线首端故障不切机 " M" F+ J$ A: L$ m3 g
0.8 1175 1280 : ^) M7 u$ r/ G+ x c7 r' [, y, b) a9 D
0.9 1150 1245 $ j# |5 W. e$ g# r) h0 w
1.0 1130 1210 0 a4 r3 ?( b2 |4 k) T
1.1 1115 1185 . B" I! U; F( s
1.2 1100 1160 * Z6 `# Q3 h! J
1.3 1090 1140 ) z- P$ _; v6 `% d4 L7 w2 R
1.5 1070 1110 ( _6 P1 I8 ]0 V( ~- Q' F2.0 1035 1055 ) W. @0 a6 l5 A5 R. E∞ 910 830 ( t, f+ ^& b: x, I, y7 - a, b: q: `" J: x) k
结论6 S2 n# a) C# ]1 R. g' @9 M6 c
9 g: B+ u$ {2 C
本文提出了福建电网在线稳定控制系统对华- _9 j/ U( r" K! {. q i6 B' M$ t9 j: B
东电网的实时动态等值方法。计算结果表明，采用 " K U% ?% m4 U该方法得到的等值系统可以比较准确地模拟实际* R2 f; B! R Y: r! W8 q
系统，而且等值系统采用实时调整的参数与采用固 - l" q* _5 a9 S+ M定不变的参数相比，可以更准确地反映电网运行方 " W, T$ s( ~* `# n3 F- ^% z6 d% f式的变化，从而更有效地利用联络线的输电能力。 chnology Vol.29 No.4 6 h l- f3 v4 o) t) J6 X( p量的复杂函数。) e9 t7 H, z. p9 M O, S3 N
! v) G) ]( K% _2 }- h研究华东电网在几种典型运行方式下的等值. W2 J9 I- H7 q$ Y3 X' h% b
结果发现，在不同运行方式下等值系统线路参数的 N; Z5 ?( E c! o- w. c a变化很小，其中， , O4 F/ |+ Z/ T0 e [: R+ \' z' E2 9 Z. c1 y6 \" d% P- o
号等值机和双龙间线路的参数 4 u8 @$ P# ^$ w; w9 N. C! G如表 0 T1 J8 r8 H, c4 d9 `# O2 ; X B# ?5 x6 W5 _! q) q所示。8 A9 x/ Z# R. |2 u6 U
% |7 X: v4 _2 g/ v, h' F4 }; O) x表 9 g5 o# j& B# u* d5 z1 o
2 / D1 R6 D7 }) D5 J7 v 不同运行方式下 2 0 B( o0 ^* U" d- z. X号等值机和双龙间等值线路的参数 5 Z5 G( E+ ^' i' U, \3 J$ HTab.2 Parameters of the equivalent transmission line from ) K0 _0 N! N4 l3 H
the 2 & g% K5 |7 W+ b# K) ~" Cnd; k+ ?! u$ E4 A, t' [# S% X
equivalent generator to Shuanglong substation 1 E% ?! g# ~! M" ~, W3 o
under different operation modes . n. A9 B5 E6 Y6 H3 F$ s3 Y' a7 a
运行方式 电阻 R/pu 3 e1 Y' ~# ~. h9 ~( ^0 y" H
电抗 X/pu - H7 n# ^5 p/ L" D冬季低谷 −: L4 D6 P2 ~! i( M; U; N
0.00049 0.02853 # R i* g" I+ s% t" z
夏季低谷 −- [4 L" V% P' t+ T
0.00119 0.02970 : F# W, r+ }; x! L
夏季腰荷 0.00032 0.02870 + \1 C+ v0 V' ]5 x8 L
夏季高峰 0.00062 0.02838 4 B9 e% ^4 g8 w# ]
冬季高峰 −5 z8 [" o) H* J2 t
0.00201 0.02951 # w8 m% Q: a5 x7 s5 n
研究表明，等值系统中的线路参数越大，稳定) N8 H2 |0 O- g0 t" Y/ x
计算的结果越严重，因此本文取一组固定且偏大的; y8 t2 l/ t( ^" h& {
参数作为等值系统的线路参数。. P7 P- j9 E3 T. u
. {& ?, U8 P# @3 T) w) y3 o
3.4 8 e# E( s; h# o: z$ D节点负荷和并联导纳 % {' L: ~" @: ~7 D: g% V" O ! x8 I+ p3 g4 E/ l% g由化简负荷母线的 5 f# H8 k0 ~. G
CSR / z- @( W t k3 u) W方法的原理可知 0 B" q9 _$ P& {. r3 m4 J[4,5] ( y2 s" S V6 R& w，, v/ m4 R* z: O1 N$ `: h P
等值系统中各节点的负荷和并联导纳是实际系统/ x; E' t5 O: |3 m4 i0 _
中各节点负荷和导纳以及节点电压的复杂函数。 - D& l3 L$ k& w! ?. j e ' }# \+ U6 T5 p" k( \' T
以 ! @( T: U: c, s% h; B( ^- F# T; F" o
1 ( b- @' e2 ?6 }% n
号等值机为例，其节点负荷和并联导纳与 $ y/ H6 S) W' P: m* I9 P原始系统总的有功和无功负荷的关系如图 # c1 G# U3 Y4 w1 I& v p1 l
2 : u( O( q2 R/ w, n% u# O5 v所示。 + C3 Y" c( B5 }% X其中，: s( \1 v1 \: n+ Y
P ( N& H# g1 q0 L' y5 O! O) [0 f
和 + T4 ~. W9 o# b, \3 s. J5 uQ O' Z' @8 J; H8 x
表示节点处具有恒功率性质的有功和 v; q% Z+ @4 q) U7 u, [0 a$ ~+ d无功负荷； ( i; ~1 X+ y/ gG + X) t6 g" }) _# d! H和 5 u$ Y* V) S9 a6 l: d+ l6 t
B ( P9 t! }+ q% j% b5 K: n. D! L表示节点的并联导纳支路在基准% H% w3 G; d" l8 i0 R
电压下吸收的有功功率和发出的无功功率 - X. E0 H' O0 @8 K7 Y# F3 `, a E; u[14]" q5 T$ |8 X# j. j# d: \8 K8 e$ l
；' U- _* p/ G b# c
P% w$ ~0 ^+ k. \
LOAD 3 X$ G% H: _* Y$ ]* D) p8 F和 6 P3 k8 g$ ?+ V4 eQ I, Q/ Y$ m4 F- }1 t$ @; \& nLOAD/ S$ L; q6 J% V( }% |$ q. [, I' n
表示系统中总的有功和无功负荷。$ G( \$ M) G9 v2 N2 F6 G" P! a
7 N: C' `5 B, i ?7 t6 @4 K# t ' n- Q. n0 v! r: |44000 48000 52000 57 z: Q- `! n0 e, \
6000+ x8 k4 f8 b3 G# o* ~' |
4000 : g( p9 D2 m7 H' O6000 8 {4 U; E% d b; [. i
8000 2 e0 _! A6 J! K$ Q2 x, w
10000 ; E- b1 ?. D# E! |( o1 O* c
12000 + ?# d, r) m: U! B14000 / R X! ~0 Q4 |6 U" |# d16000 1 @' `! {. w5 U+ w3 ?, ~" E# e9 k# S18000 & e6 c/ x% O7 r9 W8 ~* s# |9 a1 w" j8 j20000 0 M' Z' ? e& \
MW/Mvar & V* A8 M7 ]5 G! n# G8 Z% d
P 7 z4 p I; _. f- p8 ?
14500 15500 16500 17500 Q & e1 b' k( Y4 D4 e, cLOAD ( L- ?7 ~# D; c' R2 f/Mvar * g# W- A$ C& \5 I0 w/ W3 {7 e4000 5 m, `! J2 [& _5 i# M
6000 7 J: t& t2 @ ?% W! q0 D: c: x0 P8000 * p$ `& L5 X1 W V
10000 + Z! H6 _$ o% V0 g/ [4 S12000 1 y4 c! ?; N( k+ L& X14000 7 C$ x; [- B3 o" D
16000 3 B5 N, [& B+ {* r$ o
18000 0 J' ~1 q2 R% K* B8 K. {
20000 $ w( C) ?5 Z8 @) K8 p+ x
P ! \6 C1 m, `$ E' G$ h! O8 G$ wQ ! x! {( q/ |* D5 v7 m+ b: y
G ; N8 E0 z; w l) k; |, HB ( M/ f; o; i- [, c' hQ - X" A; c+ l+ z: V4 P9 G7 pG # C% b/ N: i# U9 `B / d8 J( T ^ S5 I8 a
MW/Mvar + w( L4 ]' W/ Q. p
P% C" y( o B( T/ c
LOAD 6 x- t# a' t. L! U5 Q, V6 y/MW % f7 W: L5 c5 |! C+ Q- ]
2 M. g$ f- B+ H8 k2 V图 ' s3 a' _# j3 E2 Q1 [) b6 H' l7 I$ Y! }6 B - |. O) m) { }; W
1 4 r( T# c1 _0 K) b+ G
号等值机的负荷、并联导纳吸收和 ! x: {" X& A2 h' d* k
发出的功率与系统总负荷之间的关系 5 R; C2 ~' E1 c0 v# |
Fig.2 Relationship among the load of the 1 k7 b, n) R+ g3 W* _" l& h# Ist 3 w0 G7 M9 ^* o2 u! r' k1 s: W1 E& p equivalent 0 ^6 O; S: c$ x
generator and absorbed active power and output 6 M" h( O T) _* h$ A5 [5 D9 freactive power by shunt admittance and ! h+ a9 q! g7 o, R
total load of East China power grid3 V8 S& p8 d' ]- m/ V9 ^, X
w' Y! }) C" i9 s* [$ C/ l. A3 Z: p
由图 8 n) g9 a$ Q1 V4 I% V7 J& t
2 / w8 d$ k8 @% ?8 u! U
可见，节点负荷、并联导纳吸收的有功 * t/ R: ^+ n" P1 y1 z! ]和发出的无功与系统总的有功和无功负荷之间存- Q; A" E; h E% u" T1 R
在近似线性的关系，因此假定各节点的 % `, \# R+ o, h# j uP8 U/ w0 c% W E# k+ _( ?- H
、0 |- V' U& g0 B7 S* A
Q1 K9 u) m, A. E* S$ _
、3 W% V, |5 c/ U- h. ?
G 6 c+ h, v) f4 _ d) n、% y! a0 t# d6 j- G
B ! m. X( ^% x6 U& Y) {) p' S和 # a* X: a8 b' d
P6 C0 k3 n# Y) B0 F
LOAD ) l) x" N& ]2 s/ K8 N$ f; M、' i1 q$ I0 c" j) g% J' q( C
Q 3 ^& L( d+ n: d/ ?1 Y4 X/ H7 xLOAD# W8 H/ [& H! p0 T$ `
之间存在下述线性关系：% ]9 F& P5 j; c0 W+ J1 n' B
3 [9 Y( F$ N/ S! N% Y4 V+ q7 i0 q: u& |
P=C R; e; p3 k$ {' P+ V0p/ y' b6 e/ P- q' r
+C' f! ^# k5 F2 q+ @3 [
1p0 i: c$ a2 g1 e1 p+ }% |( W
×P 3 Y! p; D% k2 P& u7 [LOAD . t" a( O# z* X! O# ?, {( u+C: z- a. D* U, H( \6 N' e
2p ( _* ]1 d1 i5 b5 m$ H×Q. g" Z: C* X1 m5 e4 I9 h& M2 m
LOAD k( ~, o% z4 i3 b# _ M/ W! { / F9 l, I* } C: P: p. iQ=C* T7 `/ a# n. k6 ]+ k$ R1 B
0q 5 v; o5 c9 U) H+ r( H+C. u8 |! D; U5 _/ l
1q + g9 V f* F! u0 l1 Q( }×P % d+ [! Z$ H; h* ULOAD# L7 I) I8 J2 _& }; y# a
+C0 w: q& y. x) ]. r3 M" K) r
2q2 D2 V3 S4 ?$ x f8 Y5 i/ _
×Q& w5 }! F' u0 a6 M& T6 e
LOAD ) k6 e; R( d; K5 ]0 o* Y0 E# Y $ I) X1 z% k* |# j6 FG=C 4 A7 Y r3 G- W' d% X" P! r7 d% `0g 7 f' v! S+ X' h* z4 ]/ K9 \4 O+C / ~1 e) C, i, m8 |; d' Z/ l1 @- g1g) Y1 e5 T' I6 T. K
×P * |2 E4 G% Q9 j2 }LOAD ) o5 E' t( S: Z3 K- `7 K5 A4 i+C# _& [, \( W. l$ l8 j) R* E B( N
2g- \ b" N9 j+ s! J( \7 G
×Q3 l: R8 O: l G9 @3 G7 w% D6 u: U
LOAD " P% F V/ P+ G6 o2 T& { / U$ K2 G; N4 ?# J- o
B=C & u0 u$ G9 S$ x4 N0b 7 |: t0 v/ U% O. u% x$ I' Q9 j$ H2 y+C ; y8 J3 @: G- V, Y4 \1b 2 _& E, c- a( L: n6 A0 H; ^×P A/ p0 O K1 V H. w" xLOAD6 H) f& P, @2 B* H
+C+ p, a* ]8 ]7 r
2b " {4 B- D3 @8 H- p×Q ; e% O% D+ d, ~* ^! j4 u: U) c" YLOAD ( T9 ? G1 W r, k1 m; e/ i % E$ I* Y0 e; [7 ]其中， * f) V( {1 b m& X8 R6 @! Y/ VC 9 q& B) G9 H( S0p, t% s9 W/ E2 B7 T
、& N3 J& y; q; t' Z( ` d; g
C 3 W& C0 |0 U; R1p' c. Q5 K# V8 D8 X
、* D, k' [- P$ k, ?2 I4 W- J
C* o; e, s8 |9 \3 H( B- Q- J6 ]: Y
2p' w$ q8 w# ^, ?6 M
、 ; ?( {) _8 e: jC6 E6 w! L3 u. L0 d* h8 D" v
0q. h p5 g/ z) F
、* R4 a. R1 x( ^5 [& v4 r0 u' t2 T
C c4 Y7 p, i# Q. G9 } N8 L" F. Y
1q( F5 h- A# R6 {+ a; a2 ]) ~! b
、1 j" ]7 ]# z4 P/ {! e
C; X" V) t! [8 Z8 s2 i
2q / P8 v6 u6 w* J4 f# g& q、: o0 d4 P+ i$ X. F
C 2 ` S7 e! D( p# h4 ^/ H7 N+ s& N0g ( I7 \2 |$ B+ Y1 j、+ s3 N6 `. s }: t5 m" X P
C 4 G' @ V$ q$ C$ W2 n' |5 q7 |1g ) f% |; _5 k, o、: P# t2 T- ~4 k% T
C% |$ _( @# s- }. e
2g4 U) P; f' Q3 G6 m& {
、 9 N! v' U* R8 H4 OC5 x* E5 U8 q% i
0b% E h$ p3 p/ u
、- T8 x% Y0 `4 }) ^" R
C* A9 |0 R& K3 E0 G3 @, t
1b # z3 g' l2 p' m/ K! h3 f- z# t、 ( w: M1 L8 ~; wC$ R8 [8 r8 K; v; M" o
2b : W( m# ~& D9 g* T7 t为比例系数，它们确定了 F8 c) q( z4 ]# {& K8 g O
节点负荷、并联导纳吸收的有功和发出的无功与系1 d" b2 s1 z$ f" H/ o/ Z* s$ f
统总负荷之间的关系。( k" z- J [6 m/ {
7 w0 ?7 @# o# C( V) Y% f4 a根据典型运行方式下的负荷数据和等值系统 * X) p2 ^6 m) r8 n; o# D5 A参数，可以运用最小二乘法通过拟合各节点分别得 + O. X$ z9 u2 H) \, _8 ^% c6 f到上述比例系数，实际运行中根据采集到的系统总" _$ ]( A) X9 ?! T& q9 |
有功和无功负荷便可实时估计出各节点负荷以及( {& Y* `9 q) x3 l2 u0 {% m
导纳吸收的有功和发出的无功。. n( w; a+ R% `9 x6 ]
, h2 U c7 _( E) O
3.5 5 n, ~1 U) h3 V8 z/ ^ ~* x
等值系统需要的实时信息及潮流和稳定计算 * l/ N/ q1 X$ X e! _& A9 n 6 N. O7 C1 r+ D, R4 L当等值系统采用如图 0 S) }5 W" `( O1 6 {& Q4 ?5 e6 h* i* U& {( p所示的网络结构，并按0 i8 i S: l$ v, o, D! M
3.1~3.4 # |2 G% B$ `3 L* }/ ~2 {' }节中的方法实时确定其参数时，需要采集的 / K/ a8 n1 f( [+ B4 i3 |实时信息包括：双龙、凤仪和瓯海 & w, T+ O1 x" N3 |/ ^# g500k V ! ]! F* U* A3 N3 Y! H0 f* U母线的电压； 7 J# B/ f$ y6 a I* ^线路福州－双龙的状态和潮流；线路双龙－凤仪和双 F8 a% a- `" T3 O4 z
龙－瓯海的状态；浙江省内发电机组的有功和无功出) o; o' D( m7 ]
力之和，省内有功和无功负荷之和；上海、江苏、安 & [3 I* [. }* a5 }- X, l徽和阳城的机组有功和无功出力之和以及这些区域 # ^* o9 b; ~* o内有功和无功负荷之和。在已知福双线潮流的情况 # q$ |$ U- w) O下，以双龙、凤仪和瓯海作为 8 ~) a: N" e) w. \$ @
PV " i% i/ k0 l% k7 V3 J. q; J节点，4 u7 D; u% L' T7 F$ [
1 / e$ n4 k* o7 d- n8 V' K
号等值机 & x6 U' a/ U1 x2 s! V5 m作为 ( U$ K* [4 Z2 Y
Vθ # G( r- }6 S2 \2 M. H' z' w节点（指定电压为 0 k" R* }8 ]8 V) `; d" O# s' F: k1& ~- L, J) |6 D) \; k, S) y
∠* J/ K& ^2 R* v: l7 p. s
0: _( r1 e8 e5 n
° % J8 X# I+ a, Z. ~* x Epu0 o- u1 ^! g% ~6 P J0 H
）， U% P1 x' `# |4 I2 U" x ^+ w- D0 g% \3 T2 - g: J1 t- i* \( m
号等值机作为 # I# J! u) q0 i1 \PQ $ N1 O; s* N- T# f% Y0 r$ h+ K% ?节点，可以对等值系统进行潮流计算，并以计算) M0 b) l8 }8 L4 H! y) M) m) P
结果为基础进行稳定计算。 ; H1 L# @) I: ]+ `8 J , I% A/ ]! |7 _: |* s# \; ^
4 2 h0 L* w* H) z结果检验与分析0 n3 _$ i7 G* A G' r" x$ E
1 g% V H5 Y" ^" ~8 S7 Y: c% k运用本文提出的方法，通过估计分别得到了华 ) @+ ~ H$ Z1 Q7 p9 v东电网在典型运行方式和另一种校验方式下的等5 L5 X- a K* h7 L6 q
值系统参数，并与实际系统进行了比较。为了节省 - Y% X: \: j M+ F y篇幅，表 1 s6 C- x$ T2 O m! S3 p: d3 5 L. e: S3 B2 d! h% }# O% a. f仅列出了校验方式下的比较结果。- I. A% s7 C* M: X' H; w
3 y X" d/ v; r+ b
表 N1 \: I- g+ E, t( \/ I3 Q
3 , L y5 }1 V& E
校验方式下等值前后联络线稳定极限的比较 & N; h6 j4 Z) O- x9 O% ?
Tab.3 Comparison of pre-equivalence and post-equivalence # y! H0 `" J, o2 Z4 N$ H9 ?tie-lines’ stability limits under the test operation mode g$ u$ q" k. s) p* ~8 G
福双线首端故障不切机时- `% D) Z( l9 J- V: A& N* A# ]
联络线的稳定极限/MW + P- R( p& \) l. f后泉线首端故障不切机时 ]- n5 B4 m W联络线的稳定极限/MW P' C1 Y! k" P5 h
线路运行/ : Q* A9 z% {2 R- q
检修方式 0 }+ S, f" G+ K实际系统 等值系统 实际系统 等值系统 ) K% V A# _1 L
正常方式 1120 1105 1000 970 % w" B- n. I# e
双龙－凤仪 1090 1080 920 910 / A d/ s/ L* k$ P- \
双龙－瓯海 1095 1075 945 910 - s4 u* f& _& o B, f兰亭－凤仪 1110 1105 980 970 ' U6 C! j, ]- b h凤仪－瓶窑 1110 — 990 — : A, ?" a* c; h2 l1 p8 F) y( }& w1 ~瓯海－天一 1115 — 990 — ; C( K4 S& ~+ T; E注：表中“—”表示按正常方式处理。 - x" X c. }+ w. R 术 19 % q, a2 D9 t) {9 n
调机组，并考虑到可能获得的实时信息情况，首先 8 M7 S. v8 @( ~" \, R% ?. w; F确定了一种适用于华东电网多种运行方式的等值网 ) G$ M9 ?# z0 \* t( U络结构。基于同调等值法的基本原理 8 I9 D( O: B( |) h2 I. U- m! C[4,5] 4 f+ p1 v( E3 k6 g* K, [! v ?* ~- C，通过研究6 t- [' I7 B/ w7 P4 t! d
几种典型运行方式下等值系统参数与实际系统的总" t, y! l( y) k
负荷和发电量之间的关系，提出了用简单的数学关 6 L1 ?7 A# Z9 |% T$ z系来近似表示等值系统参数和实际系统变量之间的, ?' D' }3 {' K1 M6 a5 e
变化关系，在实际运行中根据采集到的信息对等值 & y$ d$ G x1 X7 B* |系统参数进行实时修正。计算结果表明，采用本文 : U1 s) v) a9 i; q: f$ ^5 v方法得到的等值系统能够比较准确地模拟实际系4 N+ w. v; `* r& n* w! X% X5 f7 L7 ]
统，而且等值系统采用实时调整的参数与采用固定 ; U7 q* U. x y. [8 N g( W( s* p不变的参数相比，可以更准确地反映电网运行方式 $ i: ]5 G3 J" C& J- u% x4 |* X: @的变化，从而更有效地利用联络线的输电能力。% W" q' u/ {2 S* b
7 k9 E) G* B* b+ {, `; W2 8 t$ i, E% t6 a$ B. \
等值系统网络结构的确定 4 R# B$ `$ q. q$ k . v% d( U# T$ T' e
等值网络结构的确定包括两部分，即划分同调$ Y2 l' v4 O5 ]1 z5 @9 c; p
机组和确定要保留的节点和线路。本文遵循以下原9 o$ `. r5 N6 ?, ?( l* s
则确定华东电网等值网络的结构：5 J' ?5 G1 D7 M8 n4 ?, c8 M/ w- D
' Z0 B7 X; g7 v$ e/ n4 y（+ x3 I# F/ m1 |0 }, } |8 j, x5 t
1+ U5 h, P, j/ r7 J9 E' d
）保留对系统稳定水平影响较大的元件和' z' z1 _% G& U1 F
节点。" h7 L9 ~+ [: }& K5 n
, p! V# Y! V4 ~5 b2 v
（5 x; S4 }+ a& e' {! K+ q
25 W0 [. ^. a6 v5 s+ l
）将地理位置接近且在不同运行方式下故 9 b7 x# a/ {% q/ c- t+ q障后均基本同调的机组划分在一个同调组。 * V: N, r$ g- i/ R' J ! {" @3 R9 f. h+ Y4 a Q. Q（ & k4 `+ j$ ]/ p# P3( a- D7 `" H/ O+ q# q' ], t
）等值网络应尽量简单，所需要的信息容 1 N4 z5 Y% ]( @易获取，维护简便。9 h, G; ^$ g% s$ T. C' _* v
) }8 P7 C" l' q2 `- Z5 z/ j5 r) W
根据同调性分析的结果和可以获得的实时信息* R Y1 L( `) R0 S
情况，同时研究发现华东电网中的线路双龙－凤仪和 ! C( V1 w7 P. y- o双龙－瓯海对于福建－华东联网系统的稳定水平影 * s ~9 I0 C. W+ b ]# A; |4 E$ n响较大，而其余元件对联网系统的影响较小 3 M. K) ]! G2 Z& c[13]7 V7 g% k1 ^- k5 J. _! ^
，故 3 ~/ e/ H4 f, v5 Q3 {, s将华东电网等值系统的结构确定为：将上海、江苏、- l5 f3 E+ [3 ^, j! H/ |9 [1 I k
安徽、阳城等地的机组等值为一台机（以下称为 1 S7 D- j0 ^4 S! ~& x( ~( D! K1 $ z) n; } r" F4 X2 o9 `; N) z5 t号等值机）；将浙江电网机组等值为一台机（以下称, b b4 m8 v- ~! j
为 ( K# r- A+ D! T( T) T) L2 / k8 M4 z5 k. ?4 {号等值机）；保留双龙、凤仪、瓯海的. `7 z0 M* }& W* H( a
500k V 1 C; i- i5 W/ N" R5 _2 p3 L母# ~! [9 M H8 P F; D# N1 T
线；保留双龙－凤仪的 ( Q! t' J9 j! b) ~0 c) M3 F4 k' t500k V 0 L' v& @2 v5 P- G/ ~% ^% Q; p" c! J双回线路以及双龙－1 `- n3 c0 ^2 k3 D+ w7 y, O% K# B
瓯海的 / Z# j0 ?) v, a) @500k V ( @. z) s" U- T) K: v* \线路。等值网络的结构如图 ) m0 S+ L' p3 n. S; D; F" w2 e1 2 `* M# ]$ ~( J# Z所示。 1 b9 y) Z6 O+ g% ] . L, n3 r' K, E8 F2 c 0 o$ u& v" K; c凤仪 + |1 Q8 r7 k2 j+ g双龙 ( H! B9 `# I! _ D" |1 @3 r
瓯海 + y% ?+ Z4 G! Y, K' b$ V福建电网 , t' Z# ?: x7 ?
1 号等值机 . J* }- b' p* @" H2 号等值机 6 q/ i0 R3 Z- V 5 B: X+ t5 j; ~图 % m$ u" u' S8 T7 T2 j& B1 " t, T! c1 q. @
华东电网等值系统结构图 2 o2 T, W' K3 eFig.1 Diagram of equivalent system for : C5 a1 S. U* Q1 i1 Y0 {/ k
East China power grid 8 A% F) U$ a# J- |' f9 C, q3 " @2 u0 a* Y: u# |" k等值系统参数随运行方式变化的规律及; Z6 c# z; n1 |$ B0 W" e- \3 C
其实时调整7 {3 \* f) S: `# ~; ?
! K6 N& x2 }# |' D* A7 l0 @3.1 " C% W( c" }, z% @6 ]& `4 R
等值发电机出力# U- L+ U1 n: s0 k, M
5 E0 G4 n1 M7 J' Q; D
同调等值法采用恒等功率技术对同调组内的 + o# t- H0 S& G, D1 l8 i+ @ A发电机母线进行化简，即保证等值前后每条边界母 ! \; o4 o0 y5 |8 H线的注入功率不变，同调机群发出的功率也恒定不7 B F: q+ u% B1 I; r1 B9 h
变 7 w+ Q' u: t6 u; {% q9 J[4,5] 9 }& _5 D& F9 L1 Q/ n* v。几种典型运行方式下的等值结果也表明，华9 ~- T9 L$ a6 k3 N2 m
东电网中两台等值机的有功和无功出力基本等于 3 n* h$ w3 s- w等值前相应区域中各台机组的有功和无功出力之 . S* q+ Q) c; O- O) P. U# Z和。不同运行方式下 1 o/ Y# M! } y6 F- h! I$ i, t
2 5 O% }" m8 j# `9 Y4 q8 G
号等值机的出力与浙江电网+ H, _' ^: P7 H4 O' `3 ]; f; G
机组出力之和之间的关系如表 + V& q" [5 `- ]& Z" J+ k1 / O* W! q. D% b' ^8 A
所示。 & Q6 u% U* P' K8 ]/ y \. E6 h, E9 J: d' B- \$ V表 ( j+ S0 C6 a1 X9 o2 h% P. v0 q: X
1 2 0 }% H$ \: u% M- {+ R L
号等值机出力与浙江电网机组出力之和之间的关系 & t T; C9 L" `9 R. X* W: J
Tab.1 Relationship between output power of the 2+ D3 S/ D, D3 l
nd & G& L0 a# c( j, N5 h5 b # N6 q7 V j# t4 T1 sequivalent generator and total output power of * _: n& M+ z4 n$ @% Xgenerators in Zhejiang power grid - X# G9 L0 r. j/ G; F0 f ! {9 G& J0 }- r" Z
浙江电网机组出力之和 2 号等值机出力 8 T. s; O2 X4 E% S& O; d
运行方式 ( A( P# V" v; N' l% v
P/MW Q/Mvar P/MW Q/Mvar " e- s7 S3 z/ @, h$ {; u' d冬季低谷 9966.0 4082.0 9866.0 4022.0 # F+ N h: v3 Z! R( s1 C' C/ h夏季低谷 10016.0 5902.5 9916.0 5842.0 % f. z* M. q' L3 l7 I- p: i
夏季腰荷 12456.0 5267. 6 12356.0 5207.0 $ S$ b8 z3 w+ y$ A& I! C夏季高峰 15611.0 6490. 4 15511.0 6424.0 % e1 i; m5 ~4 y& P; @1 p4 X8 h+ \冬季高峰 14626.0 6337.2 14526.0 6293.0 7 p' R# t5 l9 {( J$ |6 d
因此，在线稳定控制系统在运行过程中取浙江+ W+ y8 `" v; s* s! L+ i7 Z+ s: C
省内各台机组出力之和作为 2 u7 G# x% ]5 ?2 I* Z( h
2 $ Q! q' i% q$ X& C2 U8 s
号等值机的出力，取 8 q& y0 Z1 T: s4 e上海、江苏、安徽和阳城的各台机组出力之和作为- _. p3 P" ^8 X
1 ' }3 H6 x6 G+ k. {+ j0 n+ n- }号等值机的出力。 9 f' P* f: |3 f; h0 O6 Z& j * |. x0 O- k' C3 P3.2 1 k$ _# `9 b1 L& k
等值发电机动态参数 * Q& k5 ]; N3 ^ , S. p3 S$ r4 J" K" u* A x在目前的计算中，华东电网的机组采用不计阻1 x1 A% m% H/ `; @8 ~& q; ^
尼绕组的双轴模型，不考虑励磁和调速系统的作! |4 C: k2 r( ?3 @2 M7 ]
用。运用同调等值法对同调发电机进行聚合发现，& z0 S4 h, @& b5 v
等值机的动态参数仅与等值区域内的开机方式有4 w1 [& V- C7 W- }, u5 j' h8 m8 g1 E0 H
关，开机越多等值机惯量越大，而电机的同步电抗9 C6 Z/ g" ?; a8 F6 A# L5 c
和暂态电抗越小，暂态时间常数越大。 * |# U% P& }1 I+ i2 V, D$ g - B& W. K3 h* n$ N/ [3 Z6 x$ A考虑到目前福建电网只能获得华东电网中个 $ N8 j% I* `6 K( K, Q$ ? }别电厂机组的状态，华东网调也不能得到全部机组4 @7 \- }- U; ? U; j" ^+ X( T
的实时信息；而且在福建向华东送电的情况下，华 3 `# H/ c7 ~, D/ N& S& L# U7 e东电网机组的总出力相同时，开机越多对系统稳定 G$ n8 d' G" R$ F越不利* e- \: O1 ^0 n) h! J2 H$ Q) X
[13] ) A- u7 n5 @7 E+ Z/ z E: @' a; h7 G，而当华东向福建送电时福建省内发生故: b" B$ @% \! @3 a0 B8 o9 |% V
障基本不会影响系统的稳定性。因此，在信息不全 9 `/ ?$ r; Y% c2 V% w9 a的情况下出于保守性考虑，在线稳定控制系统按照 , `0 c( O4 H$ e+ K最严重的情况考虑 # k) p* h% y% C0 y, e8 R3 s1 8 |( s) j: P9 s+ Y6 N. I3 h
号和 - V2 C$ W* \% q2 g1 M1 p
2 5 d* [/ h2 J. U$ |* R号等值机的动态参数，; k$ w( ~% C1 G: d- P: u3 O1 y* Y
即取机组全部运行情况下的等值机参数。 , ?2 A+ j% N( ?/ {, y g4 L1 k } : O1 l3 V! F; Z# Z) j: V3.3 % h4 {6 y* @ d: o" r( g线路参数 ) e; C8 d; j8 L* R0 C8 w 6 ]& [) v I' D. h# Q+ j
本文采用电流变换法（6 x6 v4 h6 e, j, T0 w
Current Sink Reduction 5 m4 X+ Y+ g) @0 G，8 ~- _4 X6 Q& Z1 `, d7 y
CSR 1 t/ j/ U" c2 S9 @）进行负荷母线和网络的化简+ @9 M4 Q4 u( |2 }! H/ P6 ^$ i
[4,5]9 }+ |6 s0 e" T& Z Y
。由其基本原1 Q8 y% b+ k2 n) ]. H
理可知，等值系统的线路参数是实际系统中多个变1( R$ ]: i* Z5 l
引言( }7 L$ \5 D `" L1 _6 Q
4 Z+ R* O" |8 H Y* h# z# ~
根据电网的特点和电网安全稳定运行的需要，福8 f; N- G+ {/ ~" D) ?
建电力公司在现有安全稳定控制系统的基础上 # R' |8 a& k% a! Z+ ]. i[1]9 d1 i; T/ F0 S' D0 `% ?5 A/ U; L
借鉴' S8 G- _6 t4 D
国内外在线稳定控制系统的先进经验 . {* i6 Z& w' `/ h) [[2] 9 G" H6 {) y% A9 q9 c" }' r，建立以“在0 B0 X6 [* r& q
线预决策，实时匹配”技术为基础的在线稳定控制决 + M& f/ k- }6 ?- k+ B策系统，更好地确保福建电网的安全稳定运行8 [/ U/ H7 h! w0 [& u: h2 H
[3] - s$ e: g. u) C/ p) S" D q& _。5 o% M8 i: W* k" I
0 _5 |' v3 F$ N" b& Z$ p5 e
由于电网管理和通信方面还存在一些问题，目 ) G" Z' z/ R- |4 I: Q. W前福建电力调度通信中心还不能充分得到华东电" R! e- O, n+ V9 F
网内部的全部运行信息，而且为了节省计算时间、, Q1 ^2 f3 E/ A q
提高工作效率，在线稳定控制系统进行稳定计算时 ) w( D( @; q3 [需要华东电网的等值简化模型。 0 L* E: m; U& A) P) O6 b; s $ @ Z8 K% k! @: |, i1 F2 [. O/ `根据研究目的和等值方法的不同，动态等值方 - } F0 _' G% c v/ {. t法主要分为以下 # B' l. {8 Q/ @
3 c9 G& S6 e. d种) m3 r9 [% l( H# t! N6 [, A. H% F4 v
[4]; M/ Q: l7 y2 z5 F5 k
：①同调等值法，主要适用 * D: W0 h. n7 e# C% X于大扰动下的暂态稳定分析 ; D7 \$ v$ j' `! J! U[5-8]9 F, O. C' V+ U/ _: d( n
；②基于线性化系统 ! c; }4 E5 W' J, R6 V状态方程的模式等值法，主要适用于小扰动下的动2 o _5 Q' D. h
态稳定分析0 f: M0 d. F) X$ S' {1 E( j' n
[9,10], b- K$ O7 }' A' w& w
；③基于系统动态响应（或量测量）& v: r$ A2 b1 Y+ N' ^( q) @
来估计和辨识外部系统及其等值参数的方法 2 ]6 L9 q, v& B9 v[11,12] s- x% q5 ]8 d' G3 o& s& ^1 U
。0 v# E3 o" M9 j& B7 O2 e
前两种方法需要外部系统的全部数据，第 ( k2 B( D& J8 c8 H, U) @" }! n, ]3 # C' q/ c7 h0 @9 g6 n- p9 b
种方法 / M4 D) d/ P( D* q则需要对实际系统施加扰动并利用系统辨识的方 3 q: _3 T# \; O2 S& M( a法来估计等值系统的模型参数。/ Q. ~! c4 t, T4 P' E, s
3 4 F0 h6 \& t9 O4 x1 @
种方法均只能针 5 }, u* b- T N( i/ D, y+ M对电网的某种运行方式进行等值，不能反映实际系( o; X- @: r( Y
统运行方式的变化，因而不能简单地直接应用于在: p2 T& g. ^% y0 }, }# n1 ?
线稳定控制系统中对外部网络的实时动态等值。 * ?/ b; g1 {: `6 Q1 z6 p2 O" z & ?" U6 R- }, N" \' }( n* X7 P5 d本文在对福建－华东联网系统进行深入研究的/ Y0 j$ J# D- r0 H" `& |
基础上，通过保留重要的元件和节点，适当划分同 22 Power System Technology Vol.29 No.4 : P% G% [( p% d! c致1 v- n- H6 F, w
5 ^4 S( b8 _0 q* \- C8 z' k& s( o
谢 6 j0 E0 v$ }/ F) | # |9 r' r/ {. q1 u) A8 Q0 O5 T
华东电力调度通信中心运行方式处和自动化4 J" N: F6 N @; T/ u
处以及励刚博士和曹璐博士为本项研究提供了必" K* w, E! G! B
要的数据资料，并给出了许多有益建议；中国电力 0 c n' s& F% h6 K/ E' |科学研究院刘肇旭工程师对于本项研究提出了许 ! q0 e2 L7 l, ^/ j/ n* A. U多有指导性的具体意见，在此致以诚挚的谢意。4 |3 G. G8 j, N; k. U( A& i( G
) N I# u" q7 R
参考文献6 E" E F) o; c5 Z9 S; ^, w
: i+ i* K; b1 K @( E9 H4 f% j- I[1] Zhang Jia nping，Cao Jie，Sun Guanghui．Transient stability control for ) I# S' d4 X3 H$ {6 |Fujian power system interconnected with East China power grid 3 w. @& k. c( B# s
[C]． Proceedings of International Conference on Power System $ s4 @/ R. b- a' E. k8 L+ E% Y
Technology，Kunming，China，2002：309-313． 8 ~9 F1 _* @7 V" m% x& w. Y2 X[2] Ota H，Kitayama Y，Ito H et al& } q( m1 D/ I1 ~
．Development of transient stability . e3 \5 l* j4 mcontrol system (TSC system) based on on- line stability calculation " c5 ?' l) b! ]2 E' ^+ S9 h
[J]．IEEE Trans on Power Systems，1996，11(3)：1463-1472． 0 b) ~; @' h: w
[3] 张建平，任晓辉，曹捷，等．福建电网安全防御体系建设的思路 + u! q8 L; E# d+ C$ e, _和方案[J]．电网技术，2004，28(增刊)：48-53． 8 P# o' Q/ J$ p( o+ Y4 [3 J
Zhang Jianping，Ren Xiaohui，Cao Jie et al 5 S6 j- i# c4 D. n2 p9 J. O$ ]．Considerations and ; f5 {+ l: j! s: kpractices in development of Fujian power grid’s security defense . D7 D- h5 y/ S% ^$ k( ~
system [J]．Power System Technology，2004，28(Supplement)：48-53． 2 |. r7 J& s L2 |, U
[4] 倪以信，陈寿孙，张宝霖．动态电力系统的理论和分析[M]．北京： ( x3 j$ ` {- ?清华大学出版社，2002． . z0 R) P2 n: N9 Z7 w: S, ?[5] 电力部电力科学研究院. 电力系统动态等值程序技术和使用手册 . l+ W2 |. n) l/ K5 S[M]．北京：电力部电力科学研究院，1993． ( a; ~! X: f, \7 \; F, l
[6] Wang L，Klein M，Yirga S et al 4 [+ V$ d4 \$ a# B．Dynamic reduction of large power 6 F8 k& _% V( P& s
systems for stability studies [J]．IEEE Trans on Power Systems，1997， s( ^- R0 S: g. h
12(2)：889-895． 9 j; p( m' O4 C& c% q" h
[7] 杭乃善，李如琦．同调机组群的不对称Y阵动态等值法[J]．电网技1 q. W ]/ m7 z! I, x1 I
术，2000，24(6)：34-36． $ h. g1 y1 f2 z1 ?; P+ B% y0 a( m
Hang Naishan，Li Ruqi．Unsymmetric Y matrix dynamic equivalence & V9 b W' _8 L+ ~
for coherent generator groups [J]．Power System Technology，2000，, h7 M; F: ^/ M0 b
24(6)：34-36． . ~/ x% u- E* H. e! }8 M
[8] 康义，周献林，谢国恩．用 NETOMAC程序进行电力系统动态等值 ( U2 P" t, C, h( G研究[J]．电网技术，1998，22(5)：21-24． T; {1 J; ^( ]: x7 @ H8 a! D
Kang Yi，Zhou Xianlin，Xie Guoen．Using NETOMAC program in system : x- O( H2 M) L0 d7 s. E1 dequivalent study[J]．Power System Technology，1998，22(5)：21-24． . q% H, \# K2 o[9] Nojiri K，Suzaki S，Takenaka K et al$ u- P5 H4 e! q1 S* N8 z
．Modal reduced dynamic ) j; U( Q. a/ ]! w3 P
equivalent model for analog type power system simulator[J]．IEEE 2 X" c0 T; S$ K* E1 GTrans on Power Systems，1997，12(4)：1518-1523． 2 j1 S% R( q) D
[10] Ramaswamy G， Rouco L，Filiatre O et al3 e, J5 @1 C9 H2 z; E" c6 A
．Synchronic modal ( a, N" p' T3 j ~equivalencing (SME) for structure-preserving dynamic equivalents ( S4 c- @$ P/ F( r8 e' ~
[J]．IEEE Trans on Power Systems，1996，11(2)：19-29． " c5 L% M; A4 S+ W7 L
[11] Price W，Ewart D，Gulachenski E et al1 \9 a, U9 A7 ^( P7 J9 z
．Dynamic equivalents from 9 E" w% Z# a" Z3 M k7 y
on-line measurements[J]． IEEE Trans on Power Apparatus and $ I2 G0 y& [, v
Systems，1975，94(4)：1349-1357． 2 }0 ^# v% q7 P6 M% s% }
[12] 鞠平，韩敬东，倪腊琴，等．电力系统动态等值的在线测辨研究 . [# C% R2 }: C: h（I）：模型及其可辨识性[J]．电力系统自动化，1999，23(4)：15-17． . J8 ^! B0 \6 o7 t! XJu Ping，Han Jingdong，Ni Laqin et al1 T4 [0 m% Q l
．On-line identification of power " Y- Y' E% y+ z. D# B) ?, X/ b
system dynamic equivalent part one: models and identifiability 7 C# S6 o8 f Q Q4 n r[J]．Automation of Electric Power Systems，1999，23(4)：15-17． & |9 j; s0 V, P4 Z8 |
[13] 赵勇，陈峰，苏毅，等．华东电网中影响福双线稳定极限的因素 $ ]! s" B/ Q( g8 D: w分析[J]．电网技术，2004，28(21)：43-46． 2 M. S: `/ {. n! O
Zhao Yong，Chen Feng，Su Yi et al( h# J5 ^& z9 K6 P' d, E
．Study on factors influencing . @, f7 I- ^ `stability limits of Fushuang transmission line in East China power grid : @5 J+ E# P! d+ _/ K) X[J]．Power System Technology，2004，28(21)：43-46． 3 b- \, s! O0 l7 H& q[14] 中国电力科学研究院．中国版 BPA 潮流程序用户手册[M]．北京：. `/ Z7 s L' V& l$ Y" \
中国电力科学研究院，2002． ) Z0 @' X8 C# H6 t : R- a3 n) B: e# i
收稿日期：2004-12-02。 " v Y5 \. I- t4 Q* e- A" C
作者简介： $ p0 W4 N% K* O9 O9 O3 e" p赵 勇（1976-），男，博士后，从事电网稳定控制与电能质量方面 ; h% b9 r' v* m# _+ N6 f6 g# A) X的研究工作； 7 f8 h' D- C( F U0 T' i1 U
苏 毅（1970-），男，高级工程师，从事电网稳定计算与自动装置 + L, k8 \8 p3 o/ s' z0 B. B9 x# y的管理工作； 7 a7 f- \* S9 S c$ W3 ^( ]6 A9 u
陈 峰（1967-），女，高级工程师，从事电网稳定计算与运行方式 7 \! Z6 B, B& n; n& B; M) l的管理工作； / y9 ?! j- J: i7 \
滕 林（1973-），男，博士，从事电网继电保护与稳定控制方面的3 u% a# g2 ^+ ^0 l1 U/ _
研究工作。 / Z, k& h6 i, g: ^1 r
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发表于 2017-3-23 07:58:28
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